目 录
一、 工程概况 ................................................... 2 二．施工准备 .................................................... 2 三．卸料平台架体搭设平面布置 .................................... 4 四．卸料平台搭设安全注意事项 .................................... 5 五．安全管理 .................................................... 6 六．卸料平台的拆除 .............................................. 7 七．计算书 ..................................................... 10
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卸料平台专项施工方案
一、 工程概况
工程位于。共幢塔楼，总建筑面积约。其中地下室建筑面积，地上建筑面积。结构类型为剪力墙结构
工程量大面广，加上现有场地非常狭小，对现场垂直运输保障提出了比较高的要求。根据工程实际情况，本工程主体施工阶段共搭设12个落地式接料平台，分别在。该卸料平台主要采用扣件式脚手架钢管搭设，上铺 2cm厚木胶板。限载500kg/㎡，根据结构升高。
为了保证本工程落地式钢管卸料平台搭设及使用能安全、顺利地进行，特编制本方案。 二．施工准备 （一）技术准备
1.组织技术及其他有关人员认真熟悉图纸，掌握工程结构特征及建筑体型，便于组织搭设落地式钢管卸料平台。
2.根据单位工程施工组织设计、工程形象进度及月度计划专题方案，及时编制材料计划，组织材料进场，保证施工顺利进行。
3.单位工程各级负责人和安全员应按方案的要求逐级向参加实际操作的架子工（必须持有上岗证）和使用人员进行交底。 （二）材料准备
1 主要材料的进场、保管和使用
1) 钢管：该卸料平台主要采用Φ48mm壁厚3.0mm的3号普通钢管，其质量应符合GB /T700中Q235—A级钢的规定，对有严重锈蚀、弯曲、压扁、局部损伤或裂缝的钢管不得进场使用，钢管进场前必须做防锈处理，进场后
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分类整齐挂牌，堆放于塔吊的旋转半径内。
2) 扣件：采购的新钢管卸料平台架体扣件，必须经检验合格，并做到商标、生产厂家、产品质量保证书相统一，杜绝不合格的扣件进场，对所有进场扣件逐个检查，发现脆裂、变形、沙眼、气孔等缺陷的应报废，螺栓有滑丝的应更换，扣件、螺杆必须作防锈处理，螺栓、螺丝润滑后方可使用，所有扣件经检查合格后分类集中堆放。
3) 踢脚板：采用本公司自制、经多项工程周转、使用的踢脚板，其制作采用Φ6.5钢筋焊接，两钢筋间间距不大于5cm，长110cm，宽50cm，对新调进的钢笆片必须清理干净，脱焊的进行补焊、调平后集中堆放。 4) 脚手板：对腐朽、变质、有节创伤的厚度不足5cm的不得进场，进场的脚手板应该堆放在避风避雨处。
5) 安全网：采用密目式安全网，调进的安全网必须清理干净，有小洞的认真进行缝补，折叠整齐堆放到避雨通风处，杜绝使用不合格产品。 6) 木质胶合板：采用现场模板工程施工用七层木质胶合板，选择无翘曲、无开裂、无分层的木板用于卸料平台的面层铺设。
2. 所有进场材料必须严格按照标准组织相关专职人员进行验收，不合格的材料不准进入施工现场。进场材料应按种类、规格分类堆放并作好相应的保护措施。
3. 在使用前对各种材料再次进行认真检查，特别是钢管扣件安全网等，发 现问题立即退场。
4. 使用到卸料平台架体上的材料必须是合格的，且应作好维护工作，以保证其安全性能不变。
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三．卸料平台架体的搭设 （一）基本做法 1、立杆的纵横距及步距
立杆纵距不大于1.5m，横距为1.2m，步距为1 m。 2、 卸料平台架体的构造及几何尺寸
1) 该卸料平台为多排扣件式钢管搭设，立杆距外墙边1350mm。 2) 纵横水平杆出头≮15cm。
3) 架体顶部满铺脚手板和木板，外侧设不低于20cm高的踢脚板，满挂密目式安全网，用16＃铅丝扎牢，扎点间距35cm。 4) 架体尺寸及分布位置详见附图
5) ①材料：48mm壁厚3.0mm钢管、扣件、（6×19，φ≥15.5钢丝绳），破断拉力N=152KN、与钢丝绳相匹配的夹头。 3、剪刀撑的设置
1）纵横向在卸料平台的两端各设置一道纵横向剪刀撑，中间部位每隔六根立杆必须设置一道纵横方向剪刀撑。
2）水平剪刀撑的设置，在扫地杆的上方和卸料平台的高度方向的中间以及顶部纵横向水平拉杆的下方分别设置一道水平剪刀撑。 3）架体的计算
详见附录《落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书》 4．杆件的搭接
1) 立杆的接头必须采用对接扣件接头，相邻立杆的接头不应设在同步、同跨内，应相互错开一步。
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2) 大横杆采用对接扣件联接，同步内大横杆接头必须错开，大横杆必须采用直角扣件与立杆扣牢。
3) 小横杆用直角扣件扣牢于立杆上。 （二）、搭设顺序
作好搭设前的准备工作——>放线——>铺设垫板——>立杆安位——>搭设扫地杆——>纵横水平杆——>铺木脚手板——>搭设防护栏杆——>绑扎踢脚板——>张设安全网——>连接卸料平台架体与地锚杆——>铺设卸料平台木质胶合板面层 (三) 有关注意事项
1．所有杆件间连接均用扣件连接。
2．立杆的垂直偏差不得超过H/600(H为卸料平台架体高度)，全高不超过10cm，大横杆的水平偏差不超过L/300(L为卸料平台架体长度)，全长不超过6cm，大小横杆的挠度不得超过杆件长度的1/150。
3. 扣件必须拧紧，力矩为40~50N·M之间，且≯60N·M，对接扣件的开口应朝下或朝内。
4. 栏杆和踢脚板应设置在立杆的内侧。
5. 安全网的搭接处需重叠30cm，并用16#铅丝扎牢。 6. 立杆不得悬空。
7. 在任何情况下不得拆除与立杆相连的水平横杆。 8. 各杆件伸出扣件盖板不得小于10cm。 四．卸料平台搭设安全注意事项
1. 卸料平台必须由架子工严格按照规定要求搭设，所有架子工必须是经过严
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格培训，持证上岗。
2. 卸料平台架体的杆件要求材质一致，严禁钢木混搭。
3. 卸料平台负荷量不得超过9000 n/m2，施工中应注意严格控制。确有超重的物料需进行运输的，应设法使用塔吊通过塔吊上料平台进行运输。 4. 卸料平台必须对随同层卸料平台架体分部分段按施工进度及时进行验收并开出书面验收单。 五．安全管理
1． 参加搭设人员必须是身体健康、持有合格有效证件的架子工。 2． 搭设卸料平台架体时，搭设人员必须严格按照规定戴好安全防护用品，不得酒后上班及登高作业，所有人员必须树立“安全第一，预防为主”的正确思想，服从现场的安全管理，遵守安全纪律。
3. 在施工中严格按照安全操作规程进行，严禁违章指挥、违章作业。 4. 凡是参加搭设人员必须每天积极参加班前安全技术交底，认真学习安全知识。
5. 卸料平台架体上的材料必须按规定要求认真检查验收，严禁将不合格的材料用到卸料平台架体上。
6. 卸料平台架体搭设时要及时进行质量检查，发现问题立即改正。 7. 每段架搭设完后须组织进行验收，未经验收或验收不合格的不准使用，搭设的架子必须符合观感及验收标准、质量要求，确保安全方可使用。
8. 卸料平台架体不准超载。
9. 在卸料平台架体施工过程中如遇六级及以上大风、雷雨等恶劣天气，应停止施工，并且对卸料平台架体采取一系列安全措施，严禁野蛮、盲目施
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工、操作。
10．搭设的卸料平台架体应派专人进行日常检查和维护保养： 1）在下列情况下必须对卸料平台架体进行全面检查： a．大风（六级以上）大雨后。
b．停止使用超过一个月，工程复工前。 2）检查维护项目
a．各主节点处杆件的安装，连墙杆、支撑是否符合方案要求。 b．扣件螺丝是否松动。
c．卸料平台架体立杆的垂直偏差、大横杆的水平偏差是否在规定范
围内。
d．安全防护措施是否符合要求。
11．卸料平台使用期间严禁任意拆除下列构配件： 1）主节点处的纵横向水平杆 2）纵横向扫地杆 3）剪刀撑
4）护身栏杆、踢脚板、安全网、等。
12．在卸料平台架体上进行电气焊（割）作业时应具有动火证，并作好防火措施，派专人看守。
13．施工现场临时用电的电源线不得直接绑扎于卸料平台钢管立杆上，必须按照《施工现场临时用电安全技术规范》的要求有可靠的绝缘隔离措施。
14．卸料平台架体的避雷接地电阻值不得大于10。 六．卸料平台的拆除
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使用完成、在确认无任何影响拆除工作的事项时即可开始卸料平台架体的拆除工作。
（一） 拆除顺序：先搭的后拆，后搭的先拆，先从架体顶端拆起。 （二） 拆除前的准备工作
1． 检查拆除部位的防护措施是否完好，有空缺的必须补好。 2． 清理卸料平台架体上的杂物及垃圾。
3． 制定卸料平台架体拆卸安全奖罚措施，在拆架前对操作人员进行安全技术交底。
（三） 拆除中的注意事项
1． 严格按拆除顺序拆除
2． 拆除部分与保留部分必须界限分明，拆除一步随即作好保留部分的防护，端头用栏杆防护，满挂安全防护网。
3． 严禁上下同时作业，确保操作安全。 4． 拆除较长杆件特别是立杆必须二人配合作业。
5． 拆下的扣件必须随时放入扣件笼内，防止从钢笆片上滚落伤人。 6． 拆下的钢管应按长短分类堆放、吊运，严禁长短混运。
7． 拆除过程中必须划设警戒区，安排专人看守，不准无关人员进场。 8． 严禁乱抛物体，做到稳拿稳放。
9． 拆下的扣件要清理保养，安全网折叠整齐，堆放至避雨通风处，钢管集中堆放，有序退场。
10． 作好清理，现场文明现场工作。
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七．计算书
钢管落地卸料平台计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m)：1.00；
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立杆纵向间距lb(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：12.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):1.000； 施工均布荷载(kN/m2):1.000；
3.地基参数
地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.49 cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 1×0.3 = 0.3 kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
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最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×0.3 = 0.648 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×0.3 = 0.42 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×0.648×1.22 + 0.117 ×0.42×1.22 = 0.164 kN.m ； 最大支座力 N = 1.1×0.648×1.2 + 1.2×0.42×1.2 = 1.46 kN； 最大应力 σ = Mmax / W = 0.164×106 / (4490) = 36.542 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 36.542 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下:
均布恒载:
q = q11 + q12 = 0.54 kN/m； 均布活载：
p = 0.3 kN/m；
ν = (0.677 ×0.54+0.990×0.3)×12004/(100×2.06×105×107800)=0.619 mm； 纵向钢管的最大挠度为 0.619 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =1.46 kN；
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.657 kN.m ； 最大变形 Vmax = 3.002 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.388 kN ； 最大应力 σ= 146.361 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 146.361 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 3.002 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
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按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.388 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×12 = 1.787 kN； (2)栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.15×1.5 = 0.225 kN； (3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×1.2×1.5 = 0.54 kN； (4)堆放荷载(kN)：
NG4 = 1×1.2×1.5 = 1.8 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.352 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1×1.2×1.5 = 1.8 kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×4.352+ 1.4×1.8 = 7.742 kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.742 kN； φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
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i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； KH ----高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(12-4))=0.962； L0 ---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1μh (1) l0 = h+2a (2) k1---- 计算长度附加系数，取值为1.185；
μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.79；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.185×1.79×1 = 2.121 m； L0/i = 2121.15 / 15.9 = 133 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =7742.16 /( 0.381×424 )= 47.926 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 47.926 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
公式(2)的计算结果： L0/i = 1200 / 15.9 = 75 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.75 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =7742.16 /( 0.75×424 )= 24.346 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 24.346 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.042 ； 公式(3)的计算结果：
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L0/i = 1481.724 / 15.9 = 93 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.641 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =7742.16 /( 0.641×424 )= 28.486 N/mm2； 钢管立杆稳定性验算 σ = 28.486 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =38.71 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.74 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=38.71 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
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