一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定4名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
XXX（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
XXX（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底、技术管理； XXX（安全员）——组员，负责现场安全检查、交底、验收工作；
张海泉（架子工班长）——组员，负责现场具体施工，班组自检、文明施工；
二、特种作业人员
支模、搭架开始时2012.7.20 基础支模工期（天） 间 作息时间（上午） 6：00～11：30 作息时间（下午） 砼工程量（m3） 3000 地下室支模建筑面积（m2） 木工（人） 85 钢筋工（人） 砼工（人） 30 架子工（人） 水电工（人） 15 其它工种（人） 25 15：00～19：30 4600 80 30 20 计算书及相关图纸
【计算书】
1#型钢悬挑脚手架(扣件式)办公楼32米高计算书
架体验算 一、脚手架参数
二、荷载设计
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在纵向水平杆上横向水平杆根3 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 205 数n 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(3+1))+1.4×3×1.2/(3+1)=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(3+1))+3×1.2/(3+1)=1.04kN/m
- 1 -
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.43×0.82/8，1.43×0.152/2]=0.11kN·m σ=Mmax/W=0.11×106/4490=25.41N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.04×8004/(384×206000×107800)，1.04×1504/(8×206000×107800)]=0.249mm
νmax＝0.249mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.8kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.59kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
- 2 -
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.37×106/4490=81.46N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.233mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.75kN
五、扣件抗滑承载力验算
- 3 -
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=0.8kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=2.75kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！
六、荷载计算
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：
NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.15)×3/2×0.033/1.5)×32=4.85kN 单内立杆：NG1k=4.85kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/3/2=(32/1.5+1)×1.2×(0.8+0.15)×0.35×1/3/2=1.49kN 单内立杆：NG2k1=1.49kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/3=(32/1.5+1)×1.2×0.17×1/3=1.52kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×32=0.38kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.49+1.52+0.38=3.39kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.49kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.8+0.15)×(2×3)/2=3.42kN 内立杆：NQ1k=3.42kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.85+3.39)+
- 4 -
0.9×1.4×3.42=14.2kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.85+1.49)+ 0.9×1.4×3.42=11.91kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H 立杆截面回转半径i(mm) 32 15.9 立杆截面抵抗矩W(mm3) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 立杆截面面积A(mm2) 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.51≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m 长细比λ=l0/i=2.6×103/15.9=163.44 查《规范》表A得，υ=0.265 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(4.85+3.39)+1.4×3.42=14.68kN σ=N/(υA)=14676.18/(0.265×424)=130.62N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(4.85+3.39)+0.9×1.4×3.42=14.2kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.64×1.2×1.52/10=0.22kN·m σ=N/(υA)+
Mw/W=14197.38/(0.265×424)+217315.54/4490=174.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
424 连墙件布置方式 三步三跨 4490 205 - 5 -
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 三步三跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 软拉硬撑连接 2500 连墙件约束脚手架平面外变3 形轴向力N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm2) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 489 205 连墙件截面回转半径i(mm) 拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm2) 15.8 205 Nlw=1.4×ωk×3×h×3×la=1.4×0.78×3×1.5×3×1.2=17.65kN
长细比λ=l0/i=2500/15.8=158.23，查《规范》表A.0.6得，υ=0.31 (Nlw+N0)/(υAc)=(17.65+3)×103/(0.31×489)=135.35N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2
dmin=2×(A/2/π)1/2=2×((Nlw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((17.65+3)×103/205/2/3.14)1/2=8.01mm
九、脚手架材料用量计算
脚手架杆部件名称 立杆 数量计算公式 2H×(L/la+1) 用量(m) 6976 6240 9070.6 679.43 257 备注 防护栏杆+纵向水平杆 6跨1设 3步3跨，单位(根) 纵向水平杆 (2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L 横向水平杆 (H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1) 横向斜撑 连墙件 (H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5 LH/(3la×3h) - 6 -
安全网 脚手板 挡脚板 LH (H/h+1)×1/3×L×(lb+a1) (H/h+1)×1/3×L 4160 905.67 953.33 单位(㎡) 3步1设，单位(㎡) 3步1设 悬挑梁验算 一、基本参数
悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 平铺在楼板上 锚固点设置方式 16 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 主梁外锚固点到建筑物边缘200 的距离a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 C30 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 2000 1200 压环钢筋 1750 二、荷载布置参数
距主梁外锚固支撑件上下固支撑件上下固支撑点号 支撑方式 点水平距离(mm) 1 作用点号 1 2 各排立杆传至梁上荷各排立杆距主梁外锚固点水载F(kN) 14.68 14.68 平距离(mm) 850 1650 主梁间距la(mm) 1200 1200 上拉 1650 定点的垂直距定点的水平距是否参与计算 离L1(mm) 4 离L2(mm) 1650 否 附图如下：
- 7 -
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm4) 主梁自重标准值gk(kN/m) 工字钢 18号工字钢 1660 0.241 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm2) 主梁截面抵抗矩Wx(cm3) 主梁材料抗弯强度设计值2 30.6 185 215 - 8 -
[f](N/mm2) 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=14.68/2=7.34kN 第2排：F2=F2/nz=14.68/2=7.34kN
125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=18.81×106/185000=101.69N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
- 9 -
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.19×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=14.86N/mm2
τmax=14.86N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=11.09mm≤[ν]=2×lx/250=2×1750/250=14mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-9.12kN,R2=24.88kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/2=0kN 压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=18.81×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=96.85N/mm2≤[f]=215N/mm
- 10 -
2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 υb值为0.89。 σ = Mmax/(υbWx)=18.81×106/(0.89×185×103)=113.78N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 平铺在楼板上 锚固点设置方式 16 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 C30 压环钢筋 2000
压环钢筋1
- 11 -
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.56kN 压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=9.12×103/(3.14×162)=11.34N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！
2#型钢悬挑脚手架(扣件式)1办公楼24米高计算书
架体验算 一、脚手架参数
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.35 - 12 -
脚手板铺设方式 3步1设 密目式安全立网自重标准值0.01 Gkmw(kN/m2) 挡脚板类型 木挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 3步1设 每米立杆承受结构自重标准0.12 值gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 26跨1设 3 结构脚手架作业层数njj 地区 2 内蒙古呼和浩特市 全封闭 1.13 基本风压ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 20.55 1.25，1.03 风荷载标准值ωk(kN/m)(连0.78，0.64 墙件、单立杆稳定性) 计算简图：
立面图
2 - 13 -
侧面图
三、横向水平杆验算
- 14 -
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态 Q
计算简图如下：
1、抗弯验算
- 15 -
2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.04×8004/(384×206000×107800)，1.04×1504/(8×206000×107800)]=0.249mm
νmax＝0.249mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.8kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.59kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.37×106/4490=81.46N/mm2≤[f]=205N/mm2
- 16 -
满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
二、荷载布置参数
作用点号 1 2 各排立杆传至梁上荷各排立杆距主梁外锚固点水载F(kN) 12.24 12.24 平距离(mm) 850 1650 1200 1200 主梁间距la(mm) 附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=12.24/2=6.12kN 第2排：F2=F2/nz=12.24/2=6.12kN
- 17 -
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=15.76×106/185000=85.19N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=9.28mm≤[ν]=2×lx/250=2×1750/250=14mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-7.59kN,R2=20.92kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6
由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 υb值为0.89。
- 18 -
σ = Mmax/(υbWx)=15.76×106/(0.89×185×103)=95.31N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.79kN 压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=7.59×103/(3.14×162)=9.44N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！
3#型钢悬挑脚手架(扣件式)40米高计算书
架体验算 一、脚手架参数
二、荷载设计
脚手板类型 脚手板铺设方式 挡脚板类型
木脚手板 3步1设 木挡脚板 - 19 -
0.35 0.01 0.17 挡脚板铺设方式 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2) 安全网设置 风荷载体型系数μs 3步1设 6跨1设 3 0.12 2 内蒙古呼和浩特市 全封闭 1.13 0.55 1.25，1.03 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连0.78，0.64 墙件、单立杆稳定性) 计算简图：
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