（建筑工程管理）地铁车站高大模板工程施工方案
目 录
一、编制依据 1 二、工程概况 1 2.1工程概况 1 2.2主体结构概况 2 2.3高大模板区域 2
三、本工程模板特点与施工关键 2 3.1本工程模板及支撑体系的选择 2 3.2单侧模板特点 3 3.3工程难点 3
3.4施工主要风险因素 3 四、施工部署 3 4.1工程目标 3 4.2项目组织机构 4
4.3主体结构施工区段划分 4 4.4施工准备 5
4.4.1 人员准备 5 4.4.2 机械准备 5 4.4.3材料准备 6 五、支撑系统设计 7 5.1支撑系统选型、选材 7 5.2支撑系统构造设计 9
5.2.1负三层侧墙模板设计 9 5.2.2负二层板模板设计 12 5.2.3负二层、负一层侧墙模板设计 12 5.2.4 顶板模板设计 12 5.2.5顶板梁模板配置 15 5.2.6中板梁模板配置 17 5.2.7楼梯模板 17 5.2.8柱模板配置 18 5.2.9洞口模板配置 20 5.2.10节点模板配置 21 六、模板及支撑施工 24 6.1施工顺序 24 6.2支撑系统安装 26
6.2.1顶板、中板模板安装 26 6.2.2墙模板安装 27 6.2.3单侧模板施工 28 6.2.4中柱模板安装 31 6.2.5梁模板安装 32 6.2.6洞口模板安装 32 6.3验收及拆除的批准程序 33 6.4混凝土浇筑 33 6.5支撑系统拆除 34
6.5.1模板拆除的要求 34 6.5.2墙模拆除 35 6.5.3顶模拆除 35 6.5.4梁模拆除 36 6.5.5柱模板拆除 36 6.5.6模板拆除注意事项 36 七、施工安全管理 37 7.1模板加工安全技术措施 37
7.1.1一般要求 37 7.1.2圆锯机使用安全要求 38 7.2 模板安装安全技术措施 38 7.3 模板拆除安全技术措施 40 7.4 模板堆放的安全要求 41 7.5模板施工的其它安全技术措施 41 八、质量保证措施 42 8.1质量措施和标准 42
8.1.1模板质量验收标准 43 8.1.2脚手架质量验收 43 8.2质量通病防治措施 44
8.3主要周转材料进场质量控制措施 44 8.4脚手架搭设各阶段检查控制措施 九、监测措施 46
9.1监测的目的和必要性 46 9.2监测项目设置 46 9.3施工监测方法 47
9.3.1地表及结构顶板沉降监测 47 9.3.2支护结构水平位移监测 48 9.3.3 钢支撑轴力监测 48 9.3.4 地下水位监测 48 9.3.5 土压力和孔隙水压力监测 48 9.3.6 土体变形监测 49 9.3.7模板及支撑体系的监测 49 46 9.4监测量测的数据处理 50
9.4.1量测成果整理 50 9.4.2数据处理 50 9.4.3数据处理方式 51 9.5 监测要求和管理体系 51
9.5.1监测要求 51 9.5.2监测管理体系 52 9.6信息化施工 52 十、应急预案 53 10.1应急领导机构 53 10.2应急计划 54 10.3应急响应 54 10.4保障措施 55
10.4.1混凝土浇筑过程中发生特殊情况的应急处理 55 10.4.2扣件式钢管模板支撑架坍塌事故的预防措施 56 10.4.3扣件式钢管模板支撑架坍塌事故的应急预案 57 10.4.4施工现场应急救援体系的建立 58 十一、验算书 60
11.1负二层板模板设计 60
11.1.1参数信息 60 11.1.2模板面板计算 61 11.1.3模板支撑方木的计算 62 11.1.4托梁材料计算 64 11.1.5模板支架立杆荷载设计值(轴力) 64 11.1.6立杆的稳定性计算 65 11.2顶板模板计算 66
11.2.1参数信息 66 11.2.2模板面板计算 66 11.2.3模板支撑方木的计算 68 11.2.4托梁材料计算 69 11.2.5模板支架立杆荷载设计值(轴力) 70 11.2.6立杆的稳定性计算 70 11.3梁模板计算 71
11.3.1参数信息 71 11.3.2梁侧模板荷载计算 72 11.3.3梁侧模板面板的计算 73 11.3.4梁侧模板支撑的计算 74 11.3.5梁底模板计算 76 11.3.6梁底支撑的计算 78 11.3.7立杆的稳定性计算 80 11.4柱模板计算 82
11.4.1参数信息 82 11.4.2柱模板荷载标准值计算 83 11.4.3柱模板面板的计算 83 11.4.4竖楞计算 86 11.4.5 B方向柱箍的计算 88 11.4.6 B方向对拉螺栓的计算 90 11.4.7 H方向柱箍的计算 90 11.4.8 H方向对拉螺栓的计算 91 11.5侧墙单侧模板计算 92
11.5.1侧压力计算 92 11.5.2墙体模板 92 11.5.3木工字梁验算 93 11.5.4面板、木梁的组合挠度为 94 一、编制依据
北京地铁15号线一期工程关庄站主体结构施工图纸 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ163-2008）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）
《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299－1999）（2003年版） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 （JGJ166-2008）
《地铁工程监控量测技术规程》（DB11/490-2007）（北京市地方标准） 《轨道交通车站工程施工质量验收标准》（JQB-049-2008） 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文件 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文件
《北京市轨道交通工程建设安全风险技术管理体系》
二、工程概况
2.1工程概况
北京地铁15号线关庄站位于规划北关庄路和关庄西路交叉路口东侧，沿北关庄路东西向布置。北关庄路以北现状为临时工棚，以南为北京中兴物资回收公
司关庄市场和新东方学校。
关庄站为地下岛式车站，标准段为三层双跨箱形结构，车站有效站台中心里程为右K11+416.000m，车站有效站台右线中心轨顶高程为16.3m。标准段宽度为20.9m，车站长为144.1m，高为21.88m，车站标准段顶部覆土约3.65m，标准段基坑开挖深度约为25.53m，盾构井处深约26.77m。共有2个风道，3个出入口、1个消防专用口和2个换乘通道。车站主体和附属结构均采用明挖法施工。
车站东端为盾构提供始发条件，西端为盾构提供接收条件。详见附图2.1-1关庄站主体结构顶、底板平面图；附图2.1-3关庄站主体结构地下负二层、负一层平面图；附图2.1-3关庄站主体结构剖面图。 2.2主体结构概况
车站主体结构为地下三层双跨箱形框架结构，由侧墙、梁、板、柱等组成。沿车站纵向采用纵梁体系，设有一排中间柱，各层板横向形成两跨连续结构，跨度分别为10.55m和8.75m。负三层净高为6.33m；负二层净高为5.8m，梁截面最大为900×1100mm，负二层板厚500mm；负一层净高为6.6m，梁截面最大为1000×1100mm，负一层板厚500mm；顶板厚1000mm，梁截面最大为1200×2100mm。侧墙全部为800mm厚。中柱为方柱形式，共18根，柱截面最大尺寸为900×1100mm。 2.3高大模板区域
根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号和《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号规定：混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于15 kN/m2、线荷载大于20kN/m，这样的支撑系统才被称为高大模板工程。本站三层结构的层高分别为6.33m，5.8m和6.6m，均小于8m。结构的最大跨位于车站东西两端的扩大段，最大跨度12.5m，小于18m。车站中板厚500mm，施工总荷载大于12.5kN/m2，顶板厚1000mm，施工总荷载大于25 kN/m2，顶板属于超重模板工程。中板梁的截面尺寸为900×1100mm，集中线荷载大于24.75kN/m，顶板梁的截面尺寸为1200×2100mm，集中线荷载大于63kN/m，中板及顶板梁均属于超重模板工程。
三、本工程模板特点与施工关键
3.1本工程模板及支撑体系的选择
为了达到混凝土质量验评标准，确保工程结构质量目标，积极推广使用先进的模板施工工艺，对成熟模板方案进行优化设计，车站明挖结构选用质优的模板材料，充分考虑了模板可周转性及后续工程可再利用的可能性。本车站负二层、负一层侧墙采用三角撑单侧模板，由于负三层侧墙高度较大，需要采取换撑对结构进行临时支撑，负三层侧墙、中板及顶板全部采用木模板加碗扣架支撑体系。 3.2单侧模板特点
三角撑单侧模板整体受力性能较好，具有很好的平整度和刚度，抗混凝土侧压力大，墙体表面质量好，减少施工过程中的抹灰及表面修整，大大的提高了工地施工效率，节约工序，节约资金。但侧墙施工完成后需要拆除模架支撑，搭设碗扣架进行中板及顶板模板施工，造成施工步序多，若各步序衔接控制不好对工期影响较大。 3.3工程难点
本站为地下三层车站，基坑开挖深，设置支撑多，且施工场地狭小，给模板运输和施工带来很大困难。
车站负三层需要两次浇筑，第一次浇筑完成后，采用脚手架作为围护结构的临时支撑体系，施工过程中需要加强围护结构和支撑体系的监测，保证车站的施工安全。
3.4施工主要风险因素
根据《北京市轨道交通工程建设安全风险技术管理体系》要求，本工程模板施工的主要风险包括：模板及支撑体系构建安装；拆除吊运过程中存在碰撞或坠落风险；模板及支撑体系安装施工及混凝土浇筑过程中模板支撑体系变形、坍塌风险等。
四、施工部署
4.1工程目标
1.工程质量目标：工程质量等级验收达到合格。 2.安全生产目标
施工安全控制目标为：亡人为零，重伤为零，轻伤频率控制在3‰以内；杜绝重大机械设备事故、重大火灾事故、特大责任交通事故。
3.工程进度目标
关庄站结构施工开始时间：2011年6月15日，完成时间为：2012年1月
4.文明施工目标
根据有关安全文明施工要求为标准，确保达到北京市“文明工地”要求，为本单位赢得声誉，为业主增添光彩。 4.2项目组织机构
详见图4.2-1关庄站结构施工组织机构图 4.3主体结构施工区段划分
本站采用明挖顺做法施工，主体结构采取“纵向分段”的原则进行施工。施工段的划分原则为：结合现有结构特点和土方开挖顺序，关庄站主体结构划分为5个流水段。车站两端为盾构始发与接收井，因此先安排东端盾构始发井结构施工，再向西侧施工，具体施工流水段划分详见附图4.3-1 关庄站纵向施工缝分段图；图4.3-2车站水平施工缝设置图；附图4.3-3车站主体结构流水段划分图。
中铁电气化局集团公司 北京地铁15号线09标段项目经理部 项目经理：幸智军 项目副经理：廖大才 项目总工程师：蒋华 项目经济师：吴楠 工程施工部 安全质量部 物资设备部 综合办公室 测量组试验室结构施工队 图4.2-1 关庄站结构施工组织机构图
图4.3-2车站水平施工缝设置图
4.4施工准备 4.4.1 人员准备
根据施工阶段的不同，参施劳动力所需工种专业各不相同，在不同施工阶段在开工之前都要对劳动力的专业、工种进行相应调整，以满足施工要求，保证施工进度。各施工阶段施工高峰期的劳动力计划配备见劳动力计划配备表4.4-1：
表4.4-1 劳动力计划配备表
人员（人） 钢筋工程 混凝土工程 模板工程 防水工程 底板工程 墙板结构 40 40 20 20 20 60 试验 测量 防水施工 杂工 1 1 1 4 4 4 8~15 8 15 15 4.4.2 机械准备
主要施工机械计划见表4.4-2。
表4.4-2主体结构施工主要机械设备表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名 称 直螺纹加工设备 钢筋弯曲机 钢筋切断机 钢筋调直机 压刨机 无齿切割机 台式电锯 空压机 混凝土输送泵车 型 号 数 量 2套 2台 2台 2台 1台 2台 1台 1台 2台 用电量 4.5KW 4.5KW 4.5KW 4.5KW 3.0KW 2.0KW 3.0KW 10 11 12 混凝土输送管 混凝土振捣器 混凝土振捣器 φ200mm φ50mm，棒式 平板式 200m 6套 1台 4.4.3材料准备
4.4.3.1主要周转材料规格及计划用量见表4.4-3
表4.4-3 周转材料计划用量表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 材料名称 多层板 多层板 组合模板 槽钢 三角支架 碗扣架钢管支撑体系 支撑调节 木方 木方 钢管脚手架 塑料膜 规格 15mm厚 18mm厚 高3.8m [10 4850/5600 ø48mm×3.0mm U型托/丝杠 80×80mm 80×160mm ø48 单位 m2 m2 m2 m 套 t 套 m3 m3 t m2 数量 4500 4500 2400 700 75/75 200 5000 1000 1200 60 6000 梁、板、柱支撑 梁、板、柱支撑 梁、板、柱模板 梁、板、柱模板 混凝土养护 标准段侧墙模板 备注 梁、板、柱模板 侧墙模板 五、支撑系统设计
5.1支撑系统选型、选材
本工程主体结构标准段负二层、负一层侧墙结构面板采用18mm厚覆膜多层板，规格为1220*2440mm，通过面板将力传至竖向几字梁，再通过几字梁传至横向槽钢背楞上，最终传至单侧支架上。
负三层侧墙及中柱采用18mm厚覆膜多层板，中板及梁模板均采用15mm厚覆膜多层板，规格为1220*2440mm，支撑体系采用碗扣式脚手架，以最不利情况进行荷载验算，不同的支撑体系分别进行验算，确保模板及支撑体系安全。
通过计算确定模板配置及支撑体系参数，其设计计算书详见第十一节；通过模板及支撑体系计算，选择相应的龙骨及支撑体系布置间距。有关数据如表所示。
关庄站主体结构各部位模板、支撑体系表
模板体系 部位 构建 材料规格 15mm厚多层板（纵向） 80×80mm方木（纵向） 80×主楞 160mm方木（纵向） Ø36mm，长600mm 15mm厚多层板（纵向） 80×80mm方木（纵向） 80×主楞 160mm方木（纵向） 600mm 自由端总长≤500mm 600mm 间距 支撑体系 面板 密排 碗扣式满堂300mm 红脚手架 横向×纵向×竖向900×600×1200mm 次楞 顶板模板(盾构井段板厚1000mm，标准段板厚800mm) 顶托 面板 密排 碗扣式满堂红脚手架 中板模板（板厚500mm） 次楞 300mm 横向×纵向×竖向900×600×1200mm 顶托 Ø36mm，长600mm 15mm厚多层板（纵向） 80×80mm方木（纵向） 80×自由端总长≤500mm 面板 密排 碗扣式满堂220mm 红脚手架 横向×纵向×竖向600600mm ×600×1200mm 自由端总长≤500mm 次楞 顶梁、中梁模板（顶梁最大尺寸1200×2100mm） 主楞 160mm方木（纵向） Ø36mm，长600mm 18mm厚多层板（纵向） 80×80mm方木（纵向） 80×顶托 面板 密排 碗扣式满堂300mm 红脚手架 横向×纵向×竖向900600mm ×600×600mm 自由端总长≤500mm 标准三角支撑 次楞 标准段负三层侧墙模板（侧墙厚800mm，高6330mm） 主楞 160mm方木（纵向） Ø36mm，长600mm 18mm厚多层板（纵向） 顶托 标准段负二层、负一层侧墙模板（墙厚面板 密排 800mm，高5800mm/6800mm） 主楞 几字梁 800mm 面板 18mm厚多层板 Ø48,壁厚密排 中柱模板（中柱最大截面尺寸（900×1100mm） 柱箍 四面拉纤、600mm 架子管支撑竖向各2道 3mm钢管2根合并 80×80mm方木 竖楞 275mm 本站结构模板脚手架支撑体系立杆采用600mm和1200mm两种步高，主要采用3000mm、2400mm、1800mm和1200mm四种不同长度立杆交错布置。立杆之间采用立杆连接销锁定。立杆底部要放在立杆垫座上。上部采用可调顶托顶在板的托梁上。结构各层立杆布置根据层高进行设置，具体布置情况详见下表。
关庄站结构层高及碗扣架竖向组合尺寸表
部位 盾构井扩大段 负二层板 标准段 6.33m 3m×2=6m 0.33m，由顶、底托和楞木调节 层高 立杆组合 3m×2+0.9m=7.2m 余量 0.52m，由顶、底托和楞木调节 7.42m 负一层板 5.8m 3m+2.4m=5.4m 0.4m，由顶、底托和楞木调节 0.6m，由顶、底托和楞木调节 顶板 6.6 3m×2=6m 5.2支撑系统构造设计 5.2.1负三层侧墙模板设计
负三层侧墙分两次搭设模板、浇筑混凝土，第一次模板搭设至第四道支撑下1100mm，浇筑完混凝土，强度达到要求后，进行换撑，脚手架继续向上搭设至地下二层板，采取上部侧墙与负二层板一起搭设模板、浇筑混凝土的方式。
(1)侧墙模板体系
负三层侧墙模板采用18mm厚覆膜多层板，每道竖向次龙骨为80mm×80mm方木，间距为300mm，水平主龙骨为80mm×160mm方木，间距为600mm，所有多层板拼缝均布置在次楞上，所有次楞均布置在主楞上，以满足受力要求。立杆顶部全部采用可调支托，可调支托螺杆伸出钢管顶部长度的自由高度不得超过200mm，各构件按照按照设计要求在加工厂加工成型，运至施工部位进行拼装，散装散拆。为防止混凝土浇注时模板上浮，设置地锚，用钢丝绳加固。其支撑体系采用钢管斜支撑，斜支撑底端与在底板中的预埋地锚钢筋连接，顶端通过可调顶丝与主龙骨连接。
(2)支撑体系
负三层侧墙模板采用碗扣式满堂红脚手架，立杆间距900×600mm，横距900mm，纵距600mm；横杆竖向间距600mm，底部扫地杆距地面不大于200mm，立杆顶部全部采用可调支托可调支托螺杆伸出钢管顶部长度的自由高
度不得超过200mm，横向均设置竖向剪刀撑，每跨设两道，纵向间距为4000mm；在支撑体系端头处设置水平、竖向剪刀撑间距均为1800mm。具体布置形式如图所示。
负三层侧墙支撑下模板构造图
负三层侧墙支撑及上部模板构造图
5.2.2负二层板模板设计
负二层板模板采用15mm厚多层板，次龙骨为80mm×80mm方木，纵向布置，间距为300mm，主龙骨为80mm×160mm方木，横向布置，间距为600mm，所有多层板拼缝均布置在次楞上，所有次楞均布置在主楞上，以满足受力要求。
支撑体系与负三层侧墙采用共同受力的支撑体系。 5.2.3负二层、负一层侧墙模板设计
(1)模板设置
负二层和负一层侧墙与中板、顶板分开浇筑，模板面板采用18mm厚多层板，通过面板将力传至竖向几字梁，再通过几字梁传至横向槽钢背楞上，最终传至单侧三角钢架支撑上。
(2)支撑体系
负二层和负一层侧墙采用大斜撑体系，支架由埋件系统和架体两部分组成，其中埋件系统包括；地脚螺栓、连接螺母；架体系统包括：架体标准块、外连杆、蝶形螺母和横梁等。地脚螺栓间距300mm布置，三角支撑间距800mm架设。中板预留洞口等部位铺设型钢，将预埋件焊接在型钢顶面上。预埋件施工前测量放线，浇筑混凝土前进行复测，确保预埋件位置准确。详见图5.2-1单侧模板及支撑体系图。 5.2.4 顶板模板设计
(1)顶板模板体系
顶板模板采用15mm厚多层板，次龙骨为80mm×80mm方木，间距为300mm，主龙骨为80mm×160mm方木，间距为600mm，所有多层板拼缝
均布置在次楞上，所有次楞均布置在主楞上，以满足受力要求。立杆顶部全部采用可调支托，可调支托螺杆伸出钢管顶部长度的自由高度不得超过200mm，脚手架不得与中柱相连。
(2)支撑体系
顶板模板采用碗扣式满堂红脚手架，立杆间距900×600mm，横距900mm，纵距600mm；横杆竖向间距1200mm，底部扫地杆距地面不大于200mm，立杆顶部全部采用可调支托可调支托螺杆伸出钢管顶部长度的自由高度不得超过200mm，横向设置剪刀撑，每跨设两道，纵向间距为4000mm；在支撑体系端头处设置水平、竖向剪刀撑间距均为1800mm。详见图图5.2-2顶板模板及支撑体系图，图5.2-31-1剖面模板支撑立杆平面布置图。
图5.2-1单侧模板及支撑体系图
图5.2-2顶板模板及支撑体系图
5.2.5顶板梁模板配置
(1)模板体系
本车站主体结构顶板为纵梁体系，梁底模板采用15mm厚多层板，次龙骨为80mm×80mm方木，间距为220mm，主龙骨为80mm×160mm方木，间距为600mm，根据受力计算，梁的侧面模板体系与底模相同，主楞设置根据板底实际梁高进行调整，间距不大于600mm；梁侧板采用邦夹底的安装方法，以满足受力要求。外侧模板采用ø14钢螺栓对拉，外模底部采用80×160方木锁扣，锁扣木方采用钉子与底模的主楞钉牢，防止梁发生整体移位。
5.2-3 1-1剖面模板支撑立杆平面布置图
(2)支撑体系
梁底模板采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，立杆梁跨度方向间距600mm，立杆上端伸出至模板支撑点长度200mm，立杆步距1200mm，梁底沿梁跨度方向每跨设一道水平剪刀撑；梁侧模板采用ø14对拉螺栓进行固定，竖向根据主楞间距进行调整，纵向间距600mm。梁两侧立杆间距2m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面；梁底纵向支撑根数为6根；梁侧模板主楞间距600mm；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量5；固定支撑水平间距600mm；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，200mm，600mm，650mm，750mm。其他构件设置与模板设置要求相同，梁侧支撑体系与板支撑体系可靠拉接。具体布置形式如图所示。
顶板梁模板构造图
5.2.6中板梁模板配置
车站主体结构中板为纵横梁体系，最大梁高1600mm，中板梁参照顶板梁模板及支撑体系进行配置。 5.2.7楼梯模板
(1)模板体系
楼梯模板均采用15mm厚多层板，施工前根据实际层高放样，在支设时，须注意楼梯转角处两级踏步各自留出20MM厚粉刷厚度。
(2)支撑体系
楼梯模板均采用15㎜多层板为斜梯板底模，斜木楞为80×80，间距不大于200，支撑系统均采用ø48架子管，水平拉条，斜剪刀撑均用30×50木料固定，做法详见大样图。具体布置形式如图所示。
5.2.8柱模板配置
(1)模板体系
在车站主体结构有壁柱、框架柱，尺寸分别为（壁柱）1100×1400mm、（中柱）900×1100mm、800×1100mm，柱模体系采用18mm厚多层板、80×80mm方木、ø48架子管和ø14对拉螺栓。80×80mm方木做竖楞，柱短边方向设4道竖楞，间距273mm，长边方向设5道竖楞，间距255mm。支撑竖楞的柱箍采用2跟ø48钢管，竖向间距600mm，柱内部采用ø14对拉螺栓长短边方向各设置一
楼梯模板构造图
道作为模板内部定位系统，竖向间距600mm。螺栓外侧应套设塑料管，以有效地控制柱截面尺寸和提高螺栓的利用率。在设有对拉螺栓的位置，即在柱箍外侧再设两根同柱高通长的竖向钢管配以“3”形卡加螺帽加固。柱模板以短边夹长边的方式。
(2)支撑系统
中柱结构支撑体系均采用ø48钢管柱箍+斜拉纤+钢管支撑形式，在柱子四面各设置2道拉纤和ø48钢管支撑，上端设置在柱箍上，下端拉在底板预埋钢筋上，支撑间隔900mm设一道加强横杆，以增加支撑的刚度。在浇筑底板混凝土时应在柱四面预埋ø16~18钢筋，出地面100~150mm，其目的是柱脚定位及固定，在柱模下端的四周加设80×80mm方木，方木与柱模之间的空隙用木楔子备实。为了防止跑模，在柱子二分之一层高以下，设双排对拉螺栓并设双螺帽加固，且每个侧面设双道斜撑，柱除单独加固外，柱的柱箍、斜撑均需与排
架连接。具体做法如图所示：
柱子合模前，在柱筋下侧距地面30-50mm处焊柱定位筋，防止柱位移。在柱身内每800mm设置4跟ø16圆钢组成的与柱截面尺寸一致的井字架，保证柱混凝土面平整。组装柱模板时英在相接处加海绵条。两根以上柱支模完毕，必须拉通线，确保柱子的轴线位置，必须保证柱方正。具体布置形式如图所示。
中柱板构造图
5.2.9洞口模板配置
(1)主体结构与附属结构接口部位预留洞口模板
预留洞口模板在模板加工厂配置完成后,运至现场进行安装，并架设支撑体系。模板支撑体系要根据图纸尺寸做到方正、垂直，内部固定牢固。模板采用18mm厚多层板，次楞采用80×80mm方木，间距250mm；主楞采用80×160mm方木间距600mm。支撑体系采用ø48钢管壁厚3.5mm的扣件式脚手架，立杆间距纵向为600mm，沿墙厚方向为300mm，立杆步距为600mm。水平支撑沿墙厚方向为300mm，竖向间距为立杆间距。小横杆间距为600×600mm，其中风道部位的小横杆与车站主体结构满堂红脚手架的横杆对接。间距2400mm设一道剪刀撑，所有交叉节点均为扣件紧锁，架子管采用对接方式。确保支撑不变形，整体一致，要严格按照图纸尺寸配置安装，确保方向垂直，误差±2mm。
(2)墙体孔洞口模板
墙体孔洞主要为消防栓预留孔洞，以及消防管道预留槽，没有贯通孔洞，按照图纸尺寸制作木盒，按设计位置测量放线，根据控制线安装木盒，木盒就位
后四周用附加钢筋固定牢固，墙内预留的塑料管及钢管在安装模板前检查尺寸是否符合要求，无误后把管内用泡沫等材料堵严以防混凝土等杂物进入，确保孔洞的尺寸准确，牢固可靠。
洞口模板图
5.2.10节点模板配置
(1)底板纵梁模板
主体结构底纵梁加腋处，在模板支设时，底纵梁的侧模板与加腋处的模板一起制作，统一安装。模板体系采用15mm厚多层板，次楞采用80×80mm方木，间距250mm，主楞采用80×160mm方木，间距600mm，在楞处设置勾筋与加腋钢筋连接以防止模板上漂移位；纵梁顶面横向布置80×160mm方木横撑，间隔600布置。侧模设ø8钢筋拉纤，拉纤与底板下层主筋连接，上端与侧模第一排主楞连接，对称间隔2m布置，防止梁模板整体位移，加腋下端模板及背楞向两侧各伸出200mm，以减少梁下端返浆的几率。详见底板梁模板配置图
底板梁模板大样图
(2)加腋模板配置 ①底板加腋模板
底板侧墙模板采用“吊模”体系，将模板加工成整体，采用与结构钢筋相连的预埋钢筋固定模板。预埋钢筋纵向间距0.6m。模板拆除时，割下钢筋上方的固定节，向上将模板撬出。
②板下加腋
板下加腋与板同时浇筑，加腋模板设置与侧墙模板、中（顶）模板一同设
置，支撑垂直支顶在模板主楞上，绑设在脚手架上。
(3)施工缝模板配置 ①顶板、底板环向施工缝
车站主体环向施工采用中埋式钢边橡胶止水带，首先按图纸固定止水带位置，然后止水带上下用快易网（不能生锈）封闭，在配置止水带两侧的模板，模板采用18mm厚多层板。因有预留的结构钢筋，所以在施工缝模板的相应位置需留出钢筋位置，次楞采用80×80mm方木，间距250mm，主楞采用80×160mm方木。
底板环向施工缝模板在主楞外侧附加Ф22钢筋与水平钢筋焊接，间距300mm，对施工缝模板进行固定。顶板的支撑方式与中板下挂梁外侧面的支撑方式相同；也可在主楞外侧附加22钢筋与水平钢筋焊接，间距300mm，对施工缝模板进行固定。同时，可以利用预留的钢筋作为基础，附加一根斜向钢筋共同作为堵头模板固定的支架。
施工缝模板安装尺寸要准确，加固牢固可靠，快易网的使用必须注意正反面。在模板支搭完毕后，用棉纱将钢筋与模板之间的空隙堵塞严密，防止漏浆。
②墙体环向施工缝
首先按图纸固定止水带位置，止水带上下用快易网（不能生锈）封闭，然后配置止水带两侧的模板，模板采用18mm厚多层板，由里向外，第一层背楞（横向）采用80×80mm方木，间距300mm，背楞外侧利用附加钢筋固定，第二层背楞（竖向）采用80×160mm方木，每侧两道；第三层背楞（横向）采用100×100mm方木，竖向间距600mm；第四层背楞（竖向）采用两道80×160mm方木。支撑方式采用ø48钢管斜支撑，采用扣件连接，以增加支撑的
刚度和稳定性，提高承载力，应保证支撑的支点牢固。
施工缝模板安装尺寸要准确，支顶牢固可靠。快易网的使用必须注意正反面。在模板支搭完毕后，用棉纱将钢筋与模板之间的空隙堵塞严密，防止漏浆。
③中板施工缝
中板施工缝采用遇水膨胀止水条，堵头模板采用18mm厚多层板，模板施工时，在模板中部钉一横向梯形木条，模板内侧安装快易网（不能生锈）。因有预留的结构钢筋，所以在施工缝模板的相应位置需留出钢筋位置，次楞采用80×80mm方木，间距250mm，主楞采用80×160mm方木。
支撑方式与中板下挂梁外侧面得支撑方式相同，也可在主楞外侧附加22钢筋与水平钢筋焊接，间距250mm，对施工缝模板进行固定。施工缝模板安装尺寸要准确，加固牢固可靠。快易网的使用必须注意正反面。在模板支设完毕后，用棉纱将钢筋与模板之间的空隙堵塞严密，防止漏浆。
(4)变形缝模板配置 ①顶板、中板、底板变形缝
变形缝采用中孔型中埋钢边橡胶止水带，首先按图纸固定止水带位置，然后配置止水带两侧的模板。由内向外，第一层背楞（竖向）采用80×80mm方木，间距300mm，背楞外侧利用附加钢筋固定，第二层背楞（横向）采用80×160mm方木，根据板厚设置2-3道；第三层背楞（竖向）采用80×160mm方木，竖向间距600mm。
底板在主楞外侧附加Ф22钢筋与水平钢筋焊接，间距300mm，对施工缝模板进行固定。顶板、中板的支撑方式与中板外挂梁侧面的支撑方式相同，也可在主楞外侧附加Ф22钢筋与水平钢筋焊接，间距300mm，对施工缝模板进行固
定。
②墙体变形缝模板配置
首先按图纸固定止水带位置，然后配置止水带两侧的模板，模板采用18mm厚多层板，由里向外，第一层背楞（横向）采用80×80mm方木，间距300mm，背楞外侧利用附加钢筋固定，第二层背楞（竖向）采用80×160mm方木，每侧两道；第三层背楞（横向）采用80×160mm方木，竖向间距600mm；第四层背楞（竖向）采用两道80×160mm方木。支撑方式采用ø48钢管斜支撑，第一道距导墙顶部300mm，往上每600mm一道，每隔600mm设一道竖向以及横向连接杆，采用扣件连接，以增加支撑的刚度和稳定性，提高承载力，应保证支撑的支点牢固。
六、模板及支撑施工
6.1施工顺序
根据本工程的特点，按基坑东端第一流水段开挖完后，进行东端第一段主体结构施工程的施工顺序进行，第一段车站顶板施工完后尽快覆土，以满足盾构始发的施工条件。主体结构施工程序为： 序号 图示 工程步序说明 1. 施工基底垫层、底板防水1 层、底板及底纵梁, 架设倒撑,边墙处预留施工缝。 2.底板强度达到要求后，拆除第四道横撑，施作地下三2 层侧墙、中柱及地下二层楼板、中楼板纵梁,边墙处预留施工缝。 3.地下二层中板强度达到要求后，拆除第三道横撑，施3 作地下二层侧墙、中柱及地下一层楼板、中楼板纵梁,边墙处预留施工缝。 4.地下一层中板强度达到要4 求后，拆除第二道横撑，施作地下一层侧墙、中柱及顶板、顶纵梁。 5.顶板强度达到要求后，拆除第一道横撑及倒撑。凿除5 地下压顶梁范围内围护结构,施做压顶梁，回填基坑, 施工车站内部结构。 6.2支撑系统安装 6.2.1顶板、中板模板安装
(1)工艺流程
支架安装→安装主楞→安装次楞→调整楼板下皮标高及起拱→铺设面板→检查模板上皮标高、平整度→验收
(2)模板安装
支模前测量放线，将板底控制线标定在基坑侧壁防水保护层上。 支架安装完毕后，从跨的一侧开始逐排依次安装主楞，主楞安装完毕后，调整楼板下皮的标高及起拱，调整完毕后铺设次楞和面板。
中板以及顶板无下挂梁的预留口在顶板模板大面铺设后，根据图纸上的位置弹好墨线，把预钉好的洞口木盒安装就位，固定牢固；设置下挂梁的预留洞口，梁、板模板及支撑体系单独进行施工，安装完毕后进行整体连接固定。所有多层板拼缝均布置在次楞上，次楞接头均布置在主楞上。
模板安装完成后拉通线测量模板标高及位置，按照相关规范严格检查，合格后方可进行钢筋绑扎。
板的起拱：当板的跨度为4000mm时，起拱2‰。在板的中间部位起拱，四周不起拱。
在楼板施工缝留置处，根据板厚放置木档板（即梳子板），在梁上放一木板，其中间要按钢筋位置留切口以通过钢筋。
刮模板拼缝水泥腻子堵缝，避免漏浆。所有模板均须涂刷脱模剂。 (3)支撑体系安装
中板、顶板支撑体系采用碗口式满堂红支撑体系，架体搭设前根据设计图纸测量放线，底部铺设垫木，从跨的一侧开始安装第一排立柱，临时固定再安装第二排，依次逐排安装。立柱要垂直，确保上下层立柱在同一竖向中心线上，立
柱上端均采用U型托槽，上方支撑在顶板模板主楞上，下方置于80×80垫木上。
主楞接头的地方一定要在其下侧与丝托上部垫木进行连接，且接头梁侧用木板吧两根方木连接牢固。
(4)其他技术要求
顶板模板必须按照规范要求起拱，跨度超过4m按跨度方向长度的1‰~3‰进行起拱。多层板的接茬应在纵向的次楞上，板面采用硬拼缝制作，有加腋的采用八字接法，所有拼缝要严密。
方木表面必须刨光，模板表面必须刷脱模剂，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲。
板模（加腋模）与墙体混凝土接茬部位贴密封条后支顶牢固，防止混凝土浇筑时该部位出现漏浆，甚至错台等问题。 6.2.2墙模板安装
(1)工艺流程
制模→弹线→支架安装→模板吊装至工作面→模板就位→调整固定→验收 (2)模板安装
模板安装好后，采用汽车吊将大块墙模吊至龙门吊工作范围内，然后由龙门按位置吊装就位，并固定，调整支架，使模板垂直，安装完毕后，检查一遍支撑和各种扣件是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，模板安装是否垂直。
侧墙相邻两块模板接缝处竖向附加一根主楞，并压紧，此部位应附加设置支撑体系，确保接缝紧密。
(3)支撑体系安装
侧墙及端墙支撑体系采用碗扣式满堂红脚手架，支模时，从跨的一侧开始
安装第一排立柱，临时固定再安装第二排立柱，依依次逐排安装。立柱要垂直。确保上下层立柱在同一竖向中心线上，下方置于80×80垫木上，东西两侧支撑在侧墙模板的主楞上。
(4)其他技术要求
侧墙模板设置清扫口，位于底部，侧墙两端靠近施工缝处各设一个，尺寸为80×160mm，浇筑混凝土前封堵严密。
方木表面必须刨光，模板表面必须刷脱模剂，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲。
为了防止浇筑混凝土时发生漂移，在墙角底板上设置预埋钢筋，采用拉纤将侧墙模板拉住。预埋钢筋每块模板宽度内设置2个，斜拉纤分别设置于模板的中部偏上的位置。同时，在跨中的底板上设置预留钢筋拉环，沿车站纵向每2m一个，设置拉纤与满堂红脚手架立杆连接，防止浇筑侧墙混凝土时中部支架翘起。
墙模与导墙混凝土接茬部位密贴封条后支顶牢固，防止混凝土浇筑时该部位出现漏浆，甚至错台等问题。 6.2.3单侧模板施工
单侧支架为单面墙体模板的受力支撑系统。墙体模板采用单侧支架后模板无须再拉穿墙螺栓。单侧支架通过一个 45°角的高强受力螺栓，一端与地脚螺栓连接，另一端斜拉住单侧模板支架。斜拉螺栓受力斜拉锚力F后分为一个垂直方向的力 F1 和一个水平方向的力F2，其中水平力 F1则保证支架不会产生侧移，垂直方向 F2的力抵抗了支架的倾覆力。
本工程地下二层和地下一层侧墙均采用单向支模施工。在单侧支模施工中要保证预埋螺栓有足够的预埋深度，且在保证450角施工中要用线拉直以保证
所有预埋螺栓在一条直线上。
单侧支模模板施工中，墙体要预先浇注出导墙，以保证在施工中模板下端不漏浆，且方便支模。
(1)工艺流程
绑扎墙体钢筋并验收→弹墙边线→吊装单侧支架到位→安装单侧支架→安装加强钢管→安装压梁槽钢→安装埋件系统→安装模板→调节支架垂直度→紧固检查埋件系统→验收合格后浇筑混凝土。具体施工流成详见下图。
(2) 埋件部分安装
地脚螺栓出地面处与混凝土墙面距离为150mm，各埋件杆相互之间的距离为300mm。
单侧模板施工流程图
地脚螺栓裸露端与结构面的距离L=(模板厚)+50mm，埋件与地面呈45°的角度。预埋时要求拉通线，以保证埋件在同一条直线上，预埋件角度必须按45°预埋，现场采用45度靠尺控制。
因地脚螺栓不能直接与结构主筋点焊，为保证混凝土浇筑时埋件不跑位或偏斜，要求在相应部位增加附加钢筋，地脚螺栓点焊在附加钢筋上，点焊时不得损坏埋件钢筋的有效直径。埋件部分安装详见下图所示：
预埋件详图
(3)模板支撑安装
单侧支模架之间距离为800mm，支模前要在底板预埋埋件杆
T30×400/Φ30,在埋件杆上连接螺母T30×100，用来连接支模架；模板采用多
层板，模板后面配置单侧模板支架。
合外墙模板时，将模板下口与预先弹出的墙边线对齐，然后安装背楞，并用螺栓将横槽钢背楞与模架锁紧，临时用钢管将外墙模板撑住。
吊装单侧支架。将单侧支架由堆放场地吊至现场，单侧支架吊装时，注意轻放轻起。多榀支架堆放在一起时，应在平整场地上相互叠放整齐，以免支架不均匀受压变形。
单侧支架，应在材料堆放场地先行拼装，再由塔吊吊运至现场。 每安装5～6榀单侧支架后，穿插埋件系统的压梁槽钢。
因单侧支架受力后，模板将有向后位移趋势，故预先调节单侧支架后支座，模板面板上口向墙内倾约2mm。
单侧模板示意图
6.2.4中柱模板安装
(1)工艺流程
制模→弹线→搭设操作平台→模板吊装至工作面→模板就位→合模并临时固定→检查柱模对角线即位移并调整→从上往下安装柱箍并加斜拉纤→验收
(2)模板支撑安装
核对放出的墨线正确无误后方可立模。
先安装柱子相对的两块模板，并做临时固定，再安装另外两块模板，合模之后，从上到下安装柱箍，并在设计位置设置斜拉纤，然后通过螺栓调节、校正模板垂直度及柱顶对角线。安装完毕后确保柱子下脚平整，与模板交接严密，加贴海绵条，以防止跑浆，并检查斜拉纤是否拉紧，以防止浇筑混凝土时模板发生位移或上浮。
(3)其他技术要求
方木表面必须刨光，模板表面必须刷脱模剂，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲。
柱底部需每边各设两块80×160mm定位预埋钢板，预埋钢板的支腿与柱子钢筋焊接牢固，确保柱子模板定位准确。
柱脚贴底板面设置钢筋地锚，确保柱子的形状和尺寸。 6.2.5梁模板安装
(1)工艺流程
弹出梁轴线及水平线并复核→安装梁底主、次楞→梁底起拱→安装梁底模板→绑扎钢筋→安装侧模→复核梁模板尺寸、位置→与相邻模板连固→验收
(2)支撑安装
梁的支撑同顶板的支撑同时安装，方法相同。 (3)模板安装
梁模板采用侧模夹底模的方式安装，上端与板模的关系为板模夹侧模。 施工时，首先在基坑侧墙上弹出梁的轴线点，并在已经浇筑完毕的中柱混凝土上弹出梁的下部边线。然后沿梁轴线方向铺设底模的主楞，铺设横向次楞，然后按照梁下净空尺寸调整模板标高并起拱，最后铺设大板和多层板。
梁的钢筋绑扎完毕后，开始安装侧模，调整紧固，并校正梁中线、标高和断面尺寸，最后与两端的板模连固。
(4)其他技术要求
板模与梁侧模、梁的侧模以及梁模与墙模之间接缝贴海绵条，防止漏浆。 梁的底模按照规范起拱，起拱采用降梁两头，中间标高不变的方法。为保
证梁底两端的水平，必须备水平尺，待梁底铺设完毕，柱线调至平整。 6.2.6洞口模板安装
(1)工艺流程
在基坑侧墙弹出空口净空的尺寸线→安装支撑体系→安装整体模板→调整高程并紧固→与主体侧墙模板连接紧固→验收
(2)模板支架安装
洞口模板在侧墙及拱顶钢筋绑扎完成并验收合格后进行。安装时，首先在底板上弹出侧墙模板线以及支架立柱轴线，然后安装支撑体系，而后安装侧墙模板并调整紧固，最后安装拱顶整体模板并调整高程，调整合适后紧固，并与侧墙模板相连。
(3)其他技术要求
在侧墙模板安装前进行，以减少模板安装的施工难度。
洞口模板靠近主体的端头修齐，顶在侧墙模板上，并从侧墙上打入钉子将两部分模板固定。 6.3验收及拆除的批准程序
6.3.1模板支撑的验收程序
搭设时随施工进度进行交底，模板施工完成后，进行验收程序，除对模板体系验收外 , 还必须对支撑体系实施整体验收 , 在检查验收时随进度分段搭设验收，经验收合格后方能交付使用，并履行交验签字手续入档，脚手架参加验收人员：主管工长、技术员、架子工、班组长和专职安全员，且技术设计人员必须参与验收。
梁底模、板模拆模前由工长填拆模申请单，依据试验员提供的同条件混凝
土试块的强度报告，混凝土达到其设计强度要求时方可拆除，且必须经项目总工程师审批。 6.4混凝土浇筑
浇筑主体结构混凝土时，采用地泵进行混凝土输送。地泵运到现场组装时要附带所必须的各种证明文件及其使用说明书，使用前，要对其性能进行必要的鉴定工作，泵管的加固方式要有详细交底并经现场安全员、机械管理员检查其安全防护符合要求后方可正式投入使用。泵送施工时，先在钢筋上用脚手板铺设浇筑马道，以防钢筋被踩变形。由一端开始浇筑混凝土，混凝土分层浇筑，每层厚度不得大于500mm。振捣采用振捣棒和平板振捣器相配合，振捣器快插慢拨，插点均匀。
（1）底梁及底板混凝土浇筑
先在钢筋上用脚手板及钢筋马凳搭设浇筑马道，以防钢筋被踩变形。梁板同时浇筑，浇筑的方法分段由一端开始下灰，振捣手必须密切配合，用“赶浆法”保持混凝土沿梁底向前推进，根据梁高分层浇筑，当达到板底部位后与板一起浇筑；振捣采用振捣棒，振捣器快插慢拨，插点均匀。板面采用平板振捣器，边振捣边用振捣尺、滚杠抹平压光。板面随振捣随抹平，抹好后禁止上人踩踏。梁柱节点钢筋较密，用Φ30振动棒振捣，并准备一些小钢钎人工辅助振捣。
（2）柱子混凝土的浇筑
混凝土浇筑前，先浇筑30mm厚与柱混凝土相同配合比减石子混凝土，以便与混凝土结合密实。采用泵管输送布料杆下灰的方法，混凝土应分层浇筑振捣，其厚度不大于450mm，振捣器不得振动钢筋和预埋件。
两个柱子循环下灰。从柱顶下灰时，自由倾落高度不得超过2m，如超过
2m，必须加设串桶。柱子混凝土浇筑高度高出梁底10~20mm，混凝土强度达1.2MPa后，将高出梁底部分剔除。
（3）墙体混凝土浇筑
墙体混凝土采用泵管进行混凝土输送，浇筑墙体混凝土前，底部先填以30mm厚与墙体混凝土相同配比减石子砂浆，避免墙体底部混凝土出现烂根。浇筑墙体混凝土时必须连续进行，上下层混凝土浇筑间隔时间小于初凝时间。在浇筑时需组织好混凝土罐车运输，每浇一层混凝土都要振捣至表面翻浆不冒气泡为止。
混凝土须按规范要求分层浇筑，浇筑高度用预先准备好的标尺控制（预先备有低压安全手把灯,用以观察模内混凝土的情况）。必须留置施工缝时须严格按规范留置。浇筑混凝土时，注意保护并经常观察模板、支架、钢筋、予埋件和予留洞的情况，当发现有变形、移位时立即停止浇筑，并应在已浇筑完的混凝土凝结前修整完好。
地下二层侧墙混凝土浇筑时应对称浇筑，每次混凝土高度0.5～0.6m，两侧混凝土高度差小于0.5m，以防止模板发生侧移。每层浇筑时间间隔不大于1.5h，以防止形成水平施工缝。
（4）梁、顶板混凝土浇注
浇注砼仍采用地泵运输，浇注方法同底板的施工要点，但在浇注砼时要设专人看护模板，发现有跑模露浆等问题的要及时处理。 6.5支撑系统拆除 6.5.1模板拆除的要求
(1)在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后拆除；拆模时要
根据气温及混凝土的级别和强度增长速度，依据试验室提供的数据，常温下混凝土必须达到1.2MPa时方可拆模板，冬施时混凝土必须达到受冻临界强度方可拆模。
(2)一般情况下，混凝土强度符合下表的规定后，方可拆模。 现浇结构拆模时所需混凝土强度 表6.5-1 结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 ≤2 悬臂构件 ＞2 100 100 75 50 75 100 75 拆模前必须要有拆模申请，经现场试验员、技术负责人、质量负责人签字同意后，方可拆模。
(3)当上层楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板和支柱不得拆除。再下一层楼板的模板和支柱应视待浇混凝土楼层荷载和本楼层混凝土强度而定，如荷载很大，拆除应通过计算确定；施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时要对下层进行加固（保留部分梁底及板底支柱）或暂不拆底模。
中板模板必须待顶板混凝土浇筑完成，并拆除模板及支撑体系后方可拆除。 6.5.2墙模拆除
墙体模板使用龙门吊或汽车吊配合进行拆除。拆模时首先拆除斜拉纤，而
后拆除竖向主楞上支撑固定点，从模板下部轻轻撬动模板，使之与墙体分离，而后向外侧平移，躲开墙上口的加腋预留钢筋后再向上起吊，最后逐根拆除模板。 6.5.3顶模拆除
定模拆除时，从方木的一端依次松开顶托，待整根方木下方顶托松开后，拆除该根方木及其下方顶托，然后按相同方法拆除同一块多层板下的其他方木，待一块多层板下的所有方木拆除完成后，撬下该块多层板，按照此种方法从施工段的一端至另一端依次拆除顶模，直至完成。 6.5.4梁模拆除
拆除模板时，先拆除梁侧模板。从跨中下调支柱顶翼U型托螺杆，之后向两端逐根下调，在拆除主、次楞，然后拆除梁底模，拆除梁底支柱时，亦从跨中向两端作业。
在原有板底支撑架上适量搭设脚手架，以托住拆下的模板，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。
当梁和楼板模板拆除后，在拆除梁柱接头模板。 6.5.5柱模板拆除
独立柱应先拆除斜拉杆，后松动、拆除穿墙螺栓，再拆除柱箍，然后用撬棍从上口向外侧轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，拆除时应适当加设临时支撑，以防止整片柱模倾倒伤人。柱模拆除后用木条对柱子阳角进行保护。 6.5.6模板拆除注意事项
(1)模板拆除必须先提出申请，经总工程师批准后方可进行拆除。 (2)每个流水段必须先拆除顶模，拆除清理干净，并运至指定地点后再拆除墙模。
(3)在拆除墙模之前不能把支架立杆拆除，待墙板拆除后再拆除支架体系，以防止墙体大模板倾倒伤人。
(4)在拆除支架体系时，由上往下，层层拆除，不得先由一头拆，要平行拆除，以防落空伤人。
(5)在拆模时，应先松顶托，顺木方每行拆完后把顶托及木方先拿掉，够一张多层板时，先把多层板拆除，由此随拆随运。
(6)拆除高度超过4m时，一定要挂安全带，以防坠落伤人。
(7)在拆顶板时净空较多，在由顶板下皮至2m处时，应在支架横杆上放置2块以上20cm宽的脚手板，以防作业人员踏空坠落。
(8)所有拆除的材料应随拆随运随清理，并随时将钉子起掉，以防绊倒或扎脚伤人。
(9)所有材料必须随拆随运运至指定地点后码放整齐，便于统一清理、修理，以备下次利用。
(10)拆除穿墙螺栓时，先松动大螺母，利用楔板插销转动穿墙螺栓，使之与混凝土脱离，拆除穿墙栓卡头，再敲击小端，然后将螺栓退出混凝土，避免砼表面掀皮现象。
(11)模板起吊前应检查穿墙栓、安装配件是否全部拆除完毕，模板上的杂物是否清理干净后方可起吊。
(12)拆下的模板必须一次放稳，存放时倾斜角度应满足75°～80°自稳角，如不能满足应搭设架子，以确保安全。
(13)定期安排专人对模板上的配件进行检查，发现问题及时解决。 (14)模板拆除后应及时对结构棱拐角部位进行产品保护。
(15)支架材料采用龙门吊吊运时要绑扎牢靠，长度600mm以下的材料用吊斗装卸。
七、施工安全管理
7.1模板加工安全技术措施 7.1.1一般要求
使用的木工机械必须安装漏电保护器，分机要做到一机一闸一保护。使用前要对供电线路检查维修，以免漏电。使用手动机械必须戴绝缘手套。
电锯要有防护罩，锯沫、刨花要及时清运到指定的地点。 机械上的电动机及电器部分应按其有关要求执行。
工作场所应备有齐全可靠的消防器材。严禁在工作场所吸烟和有其它明火，并不得存放油、棉纱等易燃品。
机械应保持清洁，安全防护装置应齐全可靠，各部连接牢固。机械的皮带轮、锯轮、刀轴、锯片、砂轮等高速转动部件应在安装时做平衡试验。各种刀具不得有裂纹破损。
严禁在机械运行中测量工件尺寸和清理机械上面或底部的木屑、刨花和杂物。严禁戴手套操作。
运行中不准跨过机械传动部分传递工件、工具等。排除故障、拆除刀具时必须等机器停稳后，切断电源，方可运行。
作业后，切断电源，锁好闸箱，进行擦拭、润滑，清除木屑、刨花。 7.1.2圆锯机使用安全要求
操作前应进行检查，锯片不应有裂纹，螺丝应上紧。
锯片上方必须装置安全罩、挡板和冷却水装置。在锯片后面，离齿
10~15mm处，必须安装弧形楔刀。锯片的安装，应保持与轴同心。
操作时要戴防护眼镜，应站在锯片一侧，禁止站在与锯片同一直线上，手不得跨越锯片。
短窄料应用推棍，接料使用刨钩。 7.2 模板安装安全技术措施
安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，同时要设专人维持安全，防止伤及行人。
下层楼板混凝土强度达到1.2Mpa以后，才能上料具。料具要分散堆放，不得过分集中。支立梁模板时，梁两侧操作架各铺两块脚手板并绑牢，并设1.5m高的防护栏杆。
下层楼板结构的强度要达到能承受上层模板、支撑系统和浇筑混凝土的重量时，方可拆模；否则，下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。
模板及其支撑系统在安装与拆除过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
大块模板或整体模板，吊装前应按设计规定的吊点位置，先进行试吊，确认无误后，方可正式吊运安装。
使用吊装机械安装大块整体模板时，必须在模板就位并连接牢靠后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。
单片模板吊装时，应采用卸扣（卡环）和模板连接，严禁用钢筋钩代替，以避免模板翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。
支设墙体及梁、板模板时，应搭设工作台，不准站在模板上行走，更不允
许利用拉杆、支撑攀登上下。
墙模板在未安装对拉螺栓前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持模板处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。
同一道墙、梁的两侧模板应同时组合，以便确保模板安装时的稳定。当采用分层支模时，第一层模板拼装后，应立即将内、外钢楞、对拉螺栓、斜撑等全部安设紧固稳定。当下层模板不能独立安设支撑件时，必须采取可靠的临时固定措施，否则禁止进行上一层模板的安装。
安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇注过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。
安装外围的墙、梁、板模板，应先搭设脚手架或挂好安全网。
安装组合钢模板，一般应按自下而上的顺序进行。模板就位后，要及时安装好U型卡和L型插销，连杆安装好后，应将螺栓紧固。同时，架设支撑以保证模板整体稳定。
墙模板现场散拼支模时，应自下而上进行，并在下一层钢模板的内外钢楞、各种支撑件等全部安装紧固稳定后，方可进行上一层钢模板的安装，当下层钢模
板不能独立地安设支撑件时，必须采取临时固定措施，否则不得进行上一层钢模板的安装。
墙模板的内外支撑必须坚固牢靠，确保模板的整体稳定；高大的墙模板应搭设排架式支撑。
大模板组装或拆除时，指挥、拆除和挂钩人员，必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员随大模板起吊，安装外模板的操作人员应配挂安全带。
大模板起吊前，应将吊机的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除一切临时支撑，稳起稳吊不得斜牵起吊，禁止用人力搬运模板。吊运安装过程中，严防模板大幅度摆动或碰倒其它模板。
禁止同时吊运两块模板。模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固。双面模板就位后用拉杆和螺栓固定，未就位和固定前不得摘钩。
组装模板时，应及时用卡或花篮螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒；安装外墙、边梁外模板或其它凌空部位模板时，必须将悬挑扁担固定，位置调好后，方可摘钩。凌空模板安装好后要立即穿好销杆，紧固螺栓。拆装凌空模板的操作人员必须挂好安全带。
有平台的大模板起吊时，平台上禁止存放任何物料。里外角模和临时摘挂的板面与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。
模板安装就位后，要采取防止触电的保护措施，安设专人将大模板串联起来，并与避雷网接通，防止漏电伤人。
清扫模板和刷隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不应少于
60cm的走道。
7.3 模板拆除安全技术措施
拆模板时，应经技术负责人按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。
模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区及进出口，作业区范围内应设有警示信号标志或警示牌，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆除模板应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下伤人。
拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。
在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。
拆除模板必须经施工负责人同意，方可拆除，操作人员必须戴好安全帽。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。
拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。
完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。
顶板模板拆除时，先将可调顶托松下，待模板自行脱落在架体上，运走后再拆下部的碗扣架，人员不要站在待落下的板下。
拆除模板，应逐块拆卸，不得成片松扣撬落或拉倒；拆除平台、楼层结构的底模，应设临时支撑，防止大片模板坠落；拆下的模板，严禁向下抛掷，应用溜槽或绳索系下，上下传递时，要用手锤敲击板体，使之与混凝土脱离，再吊运到指定地点堆放整齐。
拆除模板应先拆穿墙螺栓和铁件等，并使模板面与墙面脱离，方可慢速起吊。起吊前认真检查固定件是否全部拆除。
起吊时应先稍微移动一下，证明确属无误后，方可正式起吊。
外墙外模板及其它凌空模板拆除前，要用吊机事先吊好，然后才准拆除悬挑扁担及固定件。吊钩应垂直模板，不得斜吊，以防碰撞相邻模板和结构。摘钩时手不离钩，待吊钩吊起超过头部方可松手，超过障碍物以上的允许高度，才能行车或转臂。
拆除梁、板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。 7.4 模板堆放的安全要求
钢模板放置时，下面不得压有电线和气焊管线。
模板存放时应有可靠的防倾倒措施，不得沿外墙周边放置，要垂直于外墙存放。在地面存放时，两块大模板应采用板面对板面的存放方法，且应将模板连成整体。对没有支撑或自稳角不足的模板，如墙模应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其它模板或构件上，以防下脚滑移倾覆伤人。堆放模板处严禁坐人或逗留。
7.5模板施工的其它安全技术措施
施工前由栋号技术负责人与生产负责人分别进行安全技术交底与安全操作交底，高处作业、悬空作业、攀登作业、临边作业、洞口作业与交叉作业的安全作业规定与措施必须进行交底与落实。
工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
大风、大雨、大雾、大雪天气应暂时停止在脚手架上作业，雨雪后作业应采取防滑措施。
施工用临时照明及机电设备的电源线应绝缘良好，不得直接架设在钢模板上，应用绝缘支持物使电线与钢模板隔开，并严格防止线路绝缘破损漏电。
钢模板夜间施工时，要有足够的照明，行灯电压一般不超过36V，在钢管支架或特别潮湿的环境时，行灯电压不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路，要采用橡套电缆。
安装和拆除模板，高度在2m以下时，可使用马凳操作，高度在2m及以上时，应搭设脚手架或工作平台，并设置防护栏杆或安全网。
高处作业人员应通过斜道或施工电梯上下通行，严禁攀登模板或绳索等上下。
模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设防护栏杆。
多人共同操作或扛抬模板时，要密切配合，协调一致，互相呼应；高处作业时要精神集中，不得逗闹和酒后作业。
支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支撑件连接牢固，不得架空浮搁；拆模间歇时，应将已松扣的模板、支撑件拆下运走，防止坠落伤人或人员扶空坠落。
操作人员的操作工具要随手放如入工具袋，不便放入工具袋的要拴绳系在身上或放在稳妥的地方。
当风力为5级时，仅允许吊装1~2层模板和构件。风力超过5级，应停止吊装。
严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。超过2米的高处或悬空作业时，如无固定的立足点或可靠防护措施，均应扣好安全带。
八、质量保证措施
8.1质量措施和标准 8.1.1模板质量验收标准
(1)模板安装必须垂直,角模方正,位置标高正确,两端水平标高一致。 (2)模板之间的拼缝及模板与结构之间的接缝必须严密,不得漏浆。 (3)予埋件位置准确,绑扎或焊接牢固,在浇注混凝土时不得位移或变形。 (4)脱模剂必须涂刷均匀。
(5)拆除模板时严禁碰撞墙体.对拆下的模板要及时进行清理和保养,如发现变形,开焊,应及时进行修理。
(6)模板安装允许偏差要求见下表 序号 1 2 3 国标允许偏差 (mm) 5 ±5 ±10 结构长城杯允许偏差 (mm) 3 ±3 ±5 检查项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺基础 寸 柱、梁、墙 +4 -5 6 8 2 5 ±3 全高≤5m 4 层高垂直 全高>5m 5 6 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上） 3 5 2 2 (7)预埋件和预留孔洞允许偏差要求见下表 序号 1 2 国标允许偏差 (mm) 3 3 3 +10 0 10 +10 0 结构长城杯允许偏差 (mm) 2 2 2 +5 0 5 +5 0 检查项目 预埋钢板中心线位置 预留管、预留孔中心线位置 中心线位置 3 预埋螺栓 外漏长度 中心线位置 4 预留洞 截面内部尺寸 8.1.2脚手架质量验收
脚手架的构造应符合下列规定： （1）每根立杆底部应设置底座或垫板。
（2）必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，距底座距离不大于200mm；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地
杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离应大于500 mm。
（3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接（特殊情况采用搭接时必须经过技术论证）。立杆的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。
（4）支架立杆应竖直放置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。 （5）设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。
（6）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。
（7）剪刀撑的构造应符合相关安全技术规范的规定。 8.2质量通病防治措施
（1）防治错模
支模前要放好模板线及检查线，模板安装完后，要复查位置、尺寸。 （2）防治爆模
木方及对拉螺栓的设置要严格按施工方案进行，不允许随意改变间距，且注意木方要立放，对拉螺栓用的钢筋要经过检验，合格后才能使用。在砼浇筑过程中，要经常检查，如发现变形，松动等情况，及时修补加固。
（3）防治模板拼缝及清理通病灌注砼不合格
要对所有背枋通过木工压刨，加工裁制成统一尺寸，以防止模板翘曲不平。模板接缝宽度不大于1mm时，板缝用包装胶纸贴缝。浇筑砼前，用高压风管清理模板内木屑等杂物。用水管冲洗湿润模板，要保证模板内洁净，用水浇透。 8.3主要周转材料进场质量控制措施
材料的进场质量控制工作由专业工程师、质检员和材料员负责，共同严把材料进场验收关，检查内容包括：产品的规格、型号、数量、外观质量、产品出厂合格证、准用证以及其他应随产品交付的技术资料是否符合要求。材料室负责填写《材料进场检验》表格，相关人员签字。具体应做好以下几项工作：
（1）做好进场材料验收准备工作，包括清理存放场地和调配搬运人力。验收人员应熟悉和掌握有关验收标准。
（2）核对进场材料的凭证和票据等有关资料，检查材料品种是否与所需相符。
（3）目测材料外包装是否完整，若发现材料外表损坏或外包装破损严重的，应作出记录并及时上报，问题未解决前不得进行数量和质量验收。
（4）检验数量及质量。数量验收按照规定分别采取称重、点件、检尺等方法，以确保进场材料数量准确。质量验收，首先进行外观质量检测，凡无质量缺陷的，按照规定需要取样的则须进行材质复验，由项目试验员按规定进复试。
（5）经数量和质量验收合格的材料要及时办理验收手续，入库登帐，并将质量复检资料存档备案。
（6）每批材料（主要是周转材料）进场后，应与现场材料保管员、施工队一起进行型号和数量核对，核对无误者，业务员与材料员办理\"接收单\"，两人签
字；同时材料员与施工队办理\"发料单\"，并经技术人员签字确认。
（7）木材验收规定：对于木材应检尺量方。要求堆码整齐后，检尺标准为高、宽的尺寸误差在2mm以内。两头木料（如板材），应逐块拉尺（必须用工地的尺子），以两头尺寸平均值为实际尺寸。方木、板材的坡棱斜面宽度不得大于15mm，不能接收变形、弯曲、腐蚀木材。
（8）夜间收料规定：夜间进场材料经项目值班人员和现场收料人员签认后，次日早上必须经现场保管员进行签字确认。
（9）在检验过程中发现的不合格材料、设备原则上应做退货处理，并进行记录，按\"外埠进入不合格品\"进行处置，报项目技术负责人审批。如可进行降级使用或改用做其它用途，由项目技术负责人签署处理意见。
（10）材料、设备进场检验时严格按有关验收规范执行，检验合格后方可使用。
8.4脚手架搭设各阶段检查控制措施
（1）首段结构的脚手架进行第一阶段的检查与验收；
（2）架体随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查与验收；
（3）遇大雨或大雪等后进行特殊情况的检查； （4）对整体脚手架主要检查一下内容：
①保证架体几何不变形的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善； ②立杆底座与基础面得接触有无松动或悬空情况； ③立杆上碗扣是否可靠锁紧；
④立杆连接销是否安装、斜杆接点是否符合要求、扣件拧紧程度。
九、监测措施
9.1监测的目的和必要性
在结构施工过程中，钢支撑的拆除和施工对地层产生的扰动，尤其是地下三层采用脚手架代替换撑时，围护结构的变形监测，基坑内外地基土应力的重分布，有可能会引起围护结构、地表及附近土层的变形或沉陷，危及基坑、主体结构的稳定和安全。因此，在结构施工过程中，必须按周期进行监测，并根据监测成果，及时反馈信息，指导施工，以确保建（构）筑物及作业人员的安全。
结构施工过程中，施工的不可预见性因素较多，若施工期间的周围环境有变，就有可能使基坑或结构处于危险状态。此时，如果施工监测的工作没有跟上，或没有受到足够的重视，就使设计与施工出现偏差，一旦出现问题．不能及时预警，从而酿成事故。因此，加强结构施工中过程的监测，掌握基坑、结构及附近环境的实际工作状态，对确保结构安全、经济、可靠和施工的顺利进行是非常必要的。
9.2监测项目设置
监测项目设置见表9-1。
表9-1 监测项目表
序号 监测项目 地表水平位1 移及沉降， 表上设置纵向起的地表水平位移测点布置原则 在基坑四周地监测目的与要求 监测钢支撑拆除引主体施工1次/周 定 量测频率 警戒值 设计确测点 周围土体水2 平及竖向位移监测 钢管支撑轴3 力监测 在基坑四周地地下水位监4 测 孔若干组 结构顶板沉5 降监测 处埋设测点 选择结构最恶结构侧墙水6 平收敛 数组 劣受力处埋设选择典型顶板表设水位监测同上 在基坑四周土体埋设测点同上对应埋设 沉降及确保安全 监测支撑拆除引起设计确的周围土体变位情况 监测钢支撑的受力情况，确保安全 1次/天，受力稳定1次/周 设计确定 同序号1 定 监测水位变化确保临近构筑物的安全 主体施工1次 /2-3天， 监测主体结构的稳 定性，确保结构安全 监测主体结构的稳 定性，确保结构安全 30分钟一次，浇模板及支撑7 体系的监测 立杆 程中架体的安全 小时一次 说明：1、围护结构施工前作好场地及周围环境的仔细调查和记录、拍照、录像等。 2、设置变形观测点并测得初始数据。
保证混凝土浇注过筑完后不少于2 9.3施工监测方法
9.3.1地表及结构顶板沉降监测
采用精密水准仪和塔尺按二级水准测量进行，包括地表沉降、管线沉降、
建筑物沉降、及结构顶板沉降。在车站基坑开挖前，应在地形变形影响范围外，便于长期保护的稳定位置，埋设基准点，进行水准网布设，首次观测时，应适当增加测回数，一般取2-3次的数据作为测点的初始读数。沉降计算方法如下：
上次相对基准点差值＝上次后视-上次前视。 本次相对基准点差值＝本次后视-本次前视。 本次沉降＝上次差值-本次差值。 累积沉降＝上次累积沉降+本次沉降。 9.3.2支护结构水平位移监测
在车站基坑开挖前，采用全站仪在其周围地层变形影响范围外，便于长期保护的稳定位置，埋设基准点，作为水平位监测的基本依据，测量测点与基点的边长和方位角，确定支护结构的水平位移。
具体计算方法如下：设某测点相对基点上次坐标为(x1，y1)，本次坐标为(x2，y2)，则该测点本次位移计算公式为：
d2＝(x1-x2)2+(y1-y2)2 式中d为测点本次位移值。
累积位移＝上次累积位移+本次位移。 9.3.3 钢支撑轴力监测
通过测量钢支撑上钢筋计上钢弦的振动频率变化，从而测出钢支撑在该处的作用力大小，进而计算出钢支撑的轴力。
基坑开挖前或初期支护完成后，对应力计进行2-3次稳定测试，作为监测应力变化的初始值。测试一直进行到最上一层支撑拆除为止。 9.3.4 地下水位监测
采用电子水位仪测量水位距孔口的距离，用水准测量方法测出孔口标高，从而确定水位标高，进一步计算水位变化情况。施工前，对所有观测井统一联测静水位，统一编号，量测基准点，选择典型代表性的一排观测井，从降水开始，观测时间分别采用30min、1h、4h、8h、12h 以后每12h观测一次，直至降水工程结束。
9.3.5 土压力和孔隙水压力监测
土压力和孔隙水压力的监测是分别埋设土压力盒和孔隙水压计的方法进行测试，压力盒和水压计在安装埋设前，根据压力变化幅度确定压力计的量程，并进行稳定性和防水密封性检验及压力和温度标定。埋设后经过多次测量确定压力初期值。
采用幕布法进行土压力盒的安装，使压力盒埋设在隧道初支后和钻孔桩与土体之间。采用钻孔埋设法进行孔隙水压计的安装，压力计安装和埋设应在水中进行，滤水石不得与空气接触，一旦接触，必须将空气排干净后方可进行。
在基坑开挖前，观测压力传感器的安装受力状态，检验传感器的稳定性。隔2-3d观测一次，每次观测3-5次稳定读数，当一周前后压力数值基本稳定后，该数值作为基坑开挖前土体土压力和孔隙水压力的初始值。开挖过程中，根据土方开挖及内支撑的施工阶段确定观测周期。 9.3.6 土体变形监测
采用测斜管监测，利用钻孔埋设在桩后土体或直接埋设在桩身混凝土中，安装和埋设时，检查测斜管内的一对导槽，其指向应与欲测位移一致，及时修正。在未确认导槽畅通时，不得放入真实的测头。埋设结束后，量测导槽方位、管口坐标及高程，及时做好孔口保护装置，并做好记录。
测试时，联接测头和测度仪，检查密封装置，电池充电量、仪器是否工作正常，将测头放入测斜管内进行测试，测试应从孔底开始，自下而上沿导管全长每一个测段固定位置测读一次，测段长度为500mm，每个测段测试一次数据后，将测头提转180°插入同一对导槽重复测试，两次读数应数值接近，符号相反，取数字平均值，作为该次监测值，在基坑开挖前，以连续三次测试无明显差异读数的平均值作为初始值。观测间隔根据位移的绝对值或位移增长速率而定。当位移增大时，应加密观测次数，并向监理报告。 9.3.7模板及支撑体系的监测
梁板高支模采用碗扣式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
(1) 班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2) 日常检查、巡查重点部位：
①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 ②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 ③连接扣件是否松动。
④架体是否不均匀的沉降、垂直度。 ⑤施工过程中是否有超载的现象。 ⑥安全防护措施是否符合规范要求。
⑦脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
(3) 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
(4) 在浇捣转换层高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后
才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表： 序号 项目 立杆钢管弯曲3m (7) 观测点的布设：观测点需尽量选择在受力最大位置，即梁、板的跨中，每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。 (8) 监测频率：在浇筑混凝土过程中应在裙房屋面板上实施实时观测，一般监测频率30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 9.4监测量测的数据处理 9.4.1量测成果整理 每次量测后，将原始数据及时整理成正式记录，对每一个量测断面内每一种量测项目，均进行以下资料整理： （1）原始记录表及实际测点图。 （2）位移（应力）值随时间及随开挖面距离的变化图。 （3）位移速度、位移（应力）加速度随时间以及随开挖面变化图。 9.4.2数据处理 每次量测后均应对量测面内的每个量测点（线）分别回归分析，求出各自精度最高的回归方程，并进行相关分析和预测，推算出最终位移（应力）和掌握位移（应力）变化规律，并由此判断基坑的稳定性。 利用已经得到的量测信息进行反分析计算，提供围护结构和周围建筑物的状态，预测未来动态，以便提前采取工程措施，验证设计参数和施工方法。 9.4.3数据处理方式 本工程的测量数据全部输入计算机，由计算机计算并绘出各测量对象的变化曲线，然后按要求提交有关单位。由于基坑监控中采用的仪器很多是传感式的，其零飘移或温度补偿等均在计算机中设置，由计算机处理。其工作流程如下： 9.5 监测要求和管理体系 9.5.1监测要求 鉴于施工监测在结构施工中的重要性，招标文件和工程实际需要都对监测方法、频率、精度等提出严格要求。具体要求见表9-2。 表9-2 监测要求一览表 监测对象 监测项目 监测方法 量测精度 精密光学1mm 结构的稳垂直位移、测量滑动/天 设一组 量测频率 备注 基坑围护结构水平、开挖过程中2次各个墙段至少定性 收敛值 倾斜仪 1考虑地质选择有代表性的支撑2每施工段至少一组 支撑稳定性 轴力计电横撑轴力 阻应变仪（片） 1t 开挖过程中2次/天，受力稳定后1次/周 围护结构施工精密光学测量收敛仪 1mm 中1次/天，开挖过程中2次/天，主体施工2次/周 基坑边缘土体的稳定性 精密光学测量滑动倾斜仪 1mm /天 设一组 15-20米一组 地表变形 地面水平位移及沉降 土体水平、收敛值 开挖过程中2次各个墙段至少围护结构施工水位孔测量 孔隙水压计 中1次/2-3天，10mm 土方开挖1次/天，主体施工1次/2-3天 9.5.2监测管理体系 ⑴建立完善的监测小组 针对本工程监测的特点，拟建立6人组成的专业监测小组，由具有丰富施工经验、监测经验及有结构受力计算、分析能力的工程技术人员组成，并由公司 地下水位水位标高、变化 孔隙水压 15-20米左右设一个 驻地总工程师担任监测组组长，负责工程监测计划、组织及监测的质量审核。 ⑵建立良性的信息反馈机制 监测小组与驻地监理、设计、甲方及相关各方建立良性的互动关系，积极进行资料的交流和信息的反馈，优化设计，调整方案，保证工程顺利进行。 ⑶监测质量保证措施 为保证监测数据的真实性和可靠性，必须制定严谨的质量保证措施： ① 制定切实可行的监测实施方案； ② 制定基准点和监测点的保护措施； ③ 量测设备、元器件等在使用前均必须经检测合格后方可使用； ④ 量测仪器管理采取专人使用，专人保养，定期检验的制度； ⑤ 各项目监测过程中应严格遵守相应的规范和细则； ⑥ 量测数据现场检查，室内复核后才可上报； ⑦ 根据分析的结果，及时调整监测方案实施； ⑧ 量测数据的存贮，计算管理由专人采用计算机系统进行。 ⑨ 定期开展相应的QC小组活动，交流信息和经验。 9.6信息化施工 施工监测过程中，在可行、可靠的原则下收集、整理各种资料，各监测项目的监测值不能超过管理基准值，其值具体由设计确定。 除此之外，必须会同有关结构工程人员按照信息化施工程序（如图9-2所示）所示，对各项监测资料进行科学计算，分析和对比： ①预测基坑及结构的稳定性和安全性，提出工序施工的调整意见及应采取的安全措施，保证整个工程安全、可靠推进。 ②优化设计，使主体结构设计达到优质、安全、经济合理、施工快捷的目的。 地质调查 调整 管理基准值 继续施工 十、应急预案 10.1应急领导机构 成立抢险领导小组，明确责任分工。 公司抢险领导小组的组成 组长：幸智军 副组长：蒋华 廖大才 马龙 成员：张海东 李夏楠 雷海波 武俊 陆青龙 何晓辉 张旭彪 高龙龙 乔秀兵 余成龙 （1）组长职责：项目经理，负责全面管理和协调工作。研究、审批抢险方 案，负责本项目应急预案的启动实施、小组人员分工、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。 （2）副组长：项目副经理、总工、安全部长 副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。 （3）组员职责：具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。 10.2应急计划 本工程应急计划主要包括以下几个方面:混凝土浇筑过程中发生特殊情况的应急处理；扣件式钢管模板支撑架坍塌事故应急处理; 10.3应急响应 施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组。由综合部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等启动救援预案，实施抢险。 图9.3-1 应急事故处理流程图 （1）事故发生后，相关人员必须服从统一指挥，整体配合、协同作战、有条不紊、忙而不乱。 （2）必须确保应急救援器材及设备数量充足、状态良好，保证遇到突发事件时各项救援工作正常运转。 （3）各应急小组成员必须落实到人，各司其职，熟练掌握防护技能。 （4）项目部安全领导小组必备的资料与设施： （5）数量足够的内线和外线电话、或其它通讯设备； （6）危险品数据库：危险品的名称、数量、存放地点及物理化学特性； （7）救援物资数据库：应急救援物资和设备名称、数量、型号大小、状态、使用方法、存放地点、负责人、及调动方式； （8）现场人员个人防护用品使用情况； （9）结合工程特点制定安全事故应急救援实施方案。 （10）各专业小组人员联络方式、现场员工名单表、各宿舍人员登记表； （11）上级安全生产管理机构、应急服务机构的联系方式。 10.4保障措施 10.4.1混凝土浇筑过程中发生特殊情况的应急处理 （1）在雨、雪、台风天气条件下的处理措施： a．在混凝土前，应注意收集天气情况信息．尽量避开在下雨、下雪或台风天气浇混凝土； b．在浇混凝土过程中突然遇到上述恶劣天气时，首先应将刚浇好的混凝土用塑料布覆盖（下雪时还应做好防冻工作），防止雨水冲刷刚浇好的混凝土； c．及时派人将盖塑料布时在混凝土表面上留下的脚印抹平： d．在可能的情况下，在规范允许的地方留出施工缝。如无法做到，应及时与建设、设计、监理单位联系，在混凝土施工缝处加抗剪插筋； e．派专人负责做好混凝土的临时收头工作。 （2）突然停电条件下的处理措施： a．首先应用人工将刚浇好的混凝土振捣密实，将混凝土表面抹半，保证已浇捣好的混凝土的质量： b．用人工拌制或从附近其他工地运进混凝土的措施，将混凝土浇捣到规范允许留施工缝的最近的部位再留施工缝； c．派专人负责做好混凝土的临时收头工作。 （3）商品混凝土供应不上条件下的处理措施： a．及时与商品混凝土供应单位联系（必要时派人到商品混凝土供应单位现场蹲点），要求加强供应： b．调整混凝土的浇捣路线，降低浇捣强度； c．利用现场搅拌机，临时拌制混凝土，防止出现冷接头。 （4）施工缝重新施工时的处理描施 重新浇捣混凝土前，应将施工缝处松动的石子、浮浆等清理干净，用水将垃圾冲掉并套浆，施工缝接头处应仔细振捣。 10.4.2扣件式钢管模板支撑架坍塌事故的预防措施 （1）保证架体稳定的构造措施 扣件式钢管模板支撑架必须经过设计计算，满足现行规范设计计算支撑架，还必须通过构造手段来提高架体的整体刚度，以保证架体的使用安全。 ①设置纵横向扫地杆和粱下纵横向水平杆。 因为根据有关试验，如不设置这二项杆件，立杆的极限承载能力将下降 11.1 ％。设置时应注意：纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 为保证立杆的整体稳定，还必须在安装立杆的同时设置纵、横向水平杆。 ②支撑架的步距以 0.9~1.5m 为宜，且最大不能超 1.8m 。 因为支撑架步距的大小与立杆的极限承载力之间存在近似反比的线性关系，当施工荷载较大时，适当缩小纵横向水平杆的步距，以减小立杆的长细比，则可充分发挥钢管的强度，使其更为经济合理。根据测算 , 杆件的计算长度增大一倍则其极限承载力将降低 50 ％ ~70 ％。 ③模板支撑架立杆应优先使用对接接长的方式。 立杆接长的方式有对接和搭接两种，根据有关测试，对接的最大承载力是搭接的 3 倍多。 值得注意的是当顶部立杆使用搭接接长时，由于模板上的荷载是直接作用在支撑架顶层横杆上，并通过扣件与钢管间的摩擦力将力传到立杆上的，又因为扣件所能传递的力较小，且有一定的偏心，致使支撑架整体受力性能较差。此时搭接接长的构造要求是：扣件间距应大于 800mm ，且每根立杆的允许荷载以小于 12 kN 为宜。 在搭设支撑架时还应注意，立杆和水平杆的接长位置应做到相邻杆错开，且不在同一步跨内。 ④立杆的间距不得超过支撑设计规定，且间距的实际取值不应超过 1m 。 立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。当用楼板作支承结构时 , 由于模板支承立杆所承受的施工荷载往往大于楼板的设计荷载，因此要以计算确定保持两层或多层立杆。为合理传递荷载，立杆底部应设置木垫板，并且使上下 层立杆处在同一垂直线上。 ⑤合理设置剪刀撑。 剪刀撑有利于提高架体的整体稳定，特别是支撑高度大于 4.5m 的支撑架，合理设置剪刀撑能有效防止泵送砼对模板支撑的冲击所造成的架体整体失稳，根据相关试验表明，合理设置剪刀撑的支撑体系其极限承载能力可提高 17 ％，因此 , 满堂的模板支承架应沿架体四周外立面满设竖向剪刀撑，竖向剪刀撑均由底至顶连续设置。支撑架较高时，或者高寛比≥ 6 时 , 为提高架体的整体刚度，在架体顶部、底部设扫地杆处、以及中部每隔 4~6m 处必须设置满堂水平剪刀撑，剪刀撑必须与立杆相连接。 ⑥严格控制支撑架的变形 , 确保架体的稳定性。 除架体承载引起架体变形外 , 还有地基的不均匀沉降导致立杆受力不均发生局部失稳 , 模板下部的支撑梁变形过大 , 也会引起支撑架的变形。 当特殊结构施工或支撑荷载较大时 , 支撑架要尽可能通过已具备一定强度的相邻构件（墙、柱等）实施卸载 , 并尽量与建筑物实现可靠连接。 （2）保证架体安全的管理措施 ①模板支撑工程必须做到先设计后施工。 ②将模板支撑工程施工列入危险作业管理范围。在签发“砼浇筑令”前 , 除对模板体系验收外 , 还必须对支撑体系实施整体验收 , 且技术设计人员必须参与验收。 ③精心设计砼浇筑方案 , 确保模板支撑均衡受载 , 并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。在砼浇筑过程中 , 应派专业技术人员观测模板、支撑系统的应力、变形情况 , 发现异常应立即停工排险。 10.4.3扣件式钢管模板支撑架坍塌事故的应急预案 （1）扣件式钢管模板支撑架坍塌重点防范部位一般包括： ①支撑高度大于 4.5m 或者高寛比≥ 6 的支撑架 ②社会影响较大工程。如市区中心、居民密集区、重大公共设施项目等。 ③特殊结构工程。如大跨度、大截面框架梁、大截面悬挑梁板、大跨度大面积浇筑的梁板结构等。 ④作业环境恶劣、施工人员集中、施救困难的工程。 （2）保证架体安全的管理措施 ①模板支撑工程必须做到先设计后施工。设计内容应包括： a. 支撑系统强度计算 计算时应考虑：模板及支撑重量；砼及钢筋自重；施工人员和设备荷载；砼倾倒和振捣产生的荷载；风荷载。 并按荷载的最不利状态和组合计算。 还必须以单扣件抗滑力小于 8.5 kN 、 双扣件抗滑力小于 12 kN, 对扣件连接点进行验算。 b. 支承模板支撑系统的楼、地面等的强度计算。 c. 支撑材料的选用、规格尺寸、接头方法、水平杆步距和剪刀撑设置等构造措施。 d. 绘制支撑布置图、细部构造大样图。 e. 砼浇筑方法及程序、模板支撑的安装拆除顺序以及其他安全技术措施。 f. 支撑系统安装验收方法和标准。 ②将模板支撑工程施工列入危险作业管理范围。在签发“砼浇筑令”前 , 除对模板体系验收外 , 还必须对支撑体系实施整体验收 , 且技术设计人员必须参与验收。 ③精心设计砼浇筑方案 , 确保模板支撑均衡受载 , 并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。在砼浇筑过程中 , 应派专业技术人员观测模板、支撑系统的应力、变形情况 , 发现异常应立即停工排险。 10.4.4施工现场应急救援体系的建立 由于模板支撑架坍塌发生后，施工人员常发生因异物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡。从中可知事故发生后不能有效施救是造成惨案的又一原因, 因此紧急救援系统的建立是减小伤亡的有效措施。模板支撑架坍塌事故紧急救援系统应包括 : （1）紧急设施 ①事故报警系统 事故发生时 , 现场用于救助的报警装置。事故报警系统必须与工地的办公区、值班室、门卫等主要岗位相连。 ②支撑应力监测及自动预警系统 用于自动监控模板支撑承载后的应力、变形 , 一旦应力、变形超出警戒值就予报警。 ③紧急救援工具 主要是用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。 ④应急照明 用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明。 ⑤紧急医疗工具 用于紧急医疗救护的基本器材 , 如急救药箱、担架等。 （2）紧急联络与通讯 发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打 119 报警和医疗救护 120 。同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络。 （3）紧急撤离方法 一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区域撤离。 （4）紧急工作组 紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。 紧急工作组的组成和职责： ① 救援组：主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。 ②事故处理组：按事故预案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。 ③联络组：负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，接应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。 ④警戒组：主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场 围观人员，禁止外人闯入现场保护区。 （5）紧急救援的一般原则 以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其它人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。 （6）急救知识与技术 鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭 , 因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术。 坍塌是建筑施工“四大伤害”之一，而模板支撑工程又是坍塌事故多发的主要危险源之一，为此建设部发布了《关于防止建筑施工模板倒塌事故的通知》，并要求作为施工安全专项治理的主要内容。本文针对上海地区模板支撑工程的设计、构造和管理以及事故预案作了一点分析和要求，以求模板支撑工程施工的安全技术更趋完善。 十一、验算书 11.1负二层板模板设计 11.1.1参数信息 （1）模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.60；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):7.42； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； （2）荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； （3）材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：木方 : 80×160mm； （4）楼板参数 楼板的计算厚度(mm):500.00； 11.1.2模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 60×1.52/6 = 22.5 cm3； I = 60×1.53/12 = 16.875 cm4； 模板面板按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 （1）荷载计算 ①静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.5×0.6+0.35×0.6 = 7.71 kN/m； ②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.6= 1.5 kN/m； （2）强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×7.71+1.4×1.5= 11.352kN/m 最大弯矩 M=0.1×11.352×3002= 102168 kN·m； 面板最大应力计算值 σ =M/W= 102168/22500 = 4.541 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 4.541 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 挠度计算公式为 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=7.71kN/m 面板最大挠度计算值 ν = 0.677×7.71×3004/(100×9500×16.875×104)=0.264 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值 0.264 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 11.1.3模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=8×8×8/6 = 85.33 cm3； I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4； 方木楞计算简图 （1）荷载的计算： ①静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.3×0.5+0.35×0.3 = 3.855 kN/m ； ②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.3 = 0.75 kN/m； （2）强度验算: 计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×3.855+1.4×0.75 = 5.676 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×5.676×0.62 = 0.204 kN·m； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.204×106/85333.33 = 2.395 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 2.395 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! （3）抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×5.676×0.6 = 2.043 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×2.043×103/(2 ×80×80) = 0.479 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.479 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! （4）挠度验算: 计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 3.855 kN/m； 最大挠度计算值 ν= 0.677×3.855×9004 /(100×9000×3413333.333)= 0.557 mm； 最大允许挠度 [ν]=600/ 250=2.4 mm； 方木的最大挠度计算值 0.557 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求! 11.1.4托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：木方 : 80×160mm； W=341.333 cm3； I=2730.667 cm4； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝5.108kN; 托梁计算简图 最大弯矩 Mmax = 1.226 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.29 mm ； 最大支座力 Qmax = 16.688 kN ； 最大应力 σ= 1226322.47/341333.333 = 3.593 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 3.593 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 托梁的最大挠度为 0.29mm 小于 600/250,满足要求! 11.1.5模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： ①脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.158×7.42 = 1.173 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 ② 模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×0.9×0.6 = 0.189 kN； ③ 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.5×0.9×0.6 = 6.75 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.112 kN； （2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.6 = 2.43 kN； （3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.137 kN； 11.1.6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.137 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.5×2 = 2.2 m； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m； l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13136.522/（0.357×424） = 86.785 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 86.785 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.185×1.009×(1.2+0.5×2) = 2.63 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.009 ； Lo/i = 2630.463 / 15.9 = 165 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.259 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13136.522/（0.259×424） = 119.623 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 119.623 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 11.2顶板模板计算 11.2.1参数信息 （1）模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.60；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):6.60； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； （2）荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； （3）材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：木方 : 80×160mm； （4）楼板参数 楼板的计算厚度(mm):1000.00； 11.2.2模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 60×1.52/6 = 22.5 cm3； I = 60×1.53/12 = 16.875 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 （1）荷载计算 ①静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×1×0.6+0.35×0.6 = 15.21 kN/m； ②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.6= 1.5 kN/m； （2）强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×15.21+1.4×1.5= 20.352kN/m 最大弯矩 M=0.1×20.352×3002= 183168 kN·m； 面板最大应力计算值 σ =M/W= 183168/22500 = 8.141 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 8.141 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 挠度计算公式为 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=15.21kN/m 面板最大挠度计算值 ν = 0.677×15.21×3004/(100×9500×16.875×104)=0.52 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值 0.52 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 11.2.3模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=8×8×8/6 = 85.33 cm3； I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4； 方木楞计算简图 （1）荷载的计算： ①静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.3×1+0.35×0.3 = 7.605 kN/m ； ②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.3 = 0.75 kN/m； （2）强度验算: 计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×7.605+1.4×0.75 = 10.176 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×10.176×0.62 = 0.366 kN·m； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.366×106/85333.33 = 4.293 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 4.293 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! （3）抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×10.176×0.6 = 3.663 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×3.663×103/(2 ×80×80) = 0.859 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.859 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! （4）挠度验算: 计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 7.605 kN/m； 最大挠度计算值 ν= 0.677×7.605×9004 /(100×9000×3413333.333)= 1.1 mm； 最大允许挠度 [ν]=600/ 250=2.4 mm； 方木的最大挠度计算值 1.1 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求! 11.2.4托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：木方 : 80×160mm； W=341.333 cm3； I=2730.667 cm4； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝9.158kN; 托梁计算简图 最大弯矩 Mmax = 2.199 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.52 mm ； 最大支座力 Qmax = 29.918 kN ； 最大应力 σ= 2198565.443/341333.333 = 6.441 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 6.441 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 托梁的最大挠度为 0.52mm 小于 600/250,满足要求! 11.2.5模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 （1）静荷载标准值包括以下内容： ①脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.158×6.6 = 1.043 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 ②模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×0.9×0.6 = 0.189 kN； ④ 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×1×0.9×0.6 = 13.5 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.732 kN； （2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.6 = 2.43 kN； （3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 21.081 kN； 11.2.6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 21.081 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.5×2 = 2.2 m； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m； l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=21080.952/（0.357×424） = 139.27 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 139.27 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.185×1.008×(1.2+0.5×2) = 2.628 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.008 ； Lo/i = 2627.856 / 15.9 = 165 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.259 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=21080.952/（0.259×424） = 191.966 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 191.966 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 11.3梁模板计算 11.3.1参数信息 （1）模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：1.20；梁截面高度 D(m)：2.10； 混凝土板厚度(mm)：1000.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50； 立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：2.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：可调托座； （2）荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； （3）材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； （4）梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：6； （5）梁侧模板参数 主楞间距(mm)：600；次楞根数：5； 主楞竖向支撑点数量：5； 固定支撑水平间距(mm)：600； 竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，200mm，600mm，650mm，750mm； 主楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：160.00； 次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00； 11.3.2梁侧模板荷载计算 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。 11.3.3梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) （1）强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f] 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 60×1.5×1.5/6=22.5cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.6×17.85=12.851kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4=3.36kN/m； 计算跨度: l = (2100-1000)/(5-1)= 275mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×12.851×[(2100-1000)/(5-1)]2 + 0.117×3.36×[(2100-1000)/(5-1)]2= 1.27×105N·mm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.851×[(2100-1000)/(5-1)]/1000+1.2×3.360×[(21 00-1000)/(5-1)]/1000=4.996 kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.27×105 / 2.25×104=5.6N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.851N/mm； l--计算跨度: l = [(2100-1000)/(5-1)]=275mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×12.851×[(2100-1000)/(5-1)]4/(100×6000×1.69×105) = 0.491 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(2100-1000)/(5-1)]/250 = 1.1mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.491mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.1mm，满足要求！ 11.3.4梁侧模板支撑的计算 （1）次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.996/0.600= 8.327kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×8×8×8/6 = 85.33cm3； I = 1×8×8×8×8/12 = 341.33cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 经过计算得到最大弯矩 M = 0.300 kN·m，最大支座反力 R= 5.496 kN，最大变形 ν= 0.242 mm ①次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.00×105/8.53×104 = 3.5 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ ②次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm； 次楞的最大挠度计算值 ν=0.242mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！ （2）主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.496kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度160mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×8×16×16/6 = 341.33cm3； I = 1×8×16×16×16/12 = 2730.67cm4； E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.374 kN·m，最大支座反力 R= 27.094 kN，最大变形 ν= 0.233 mm ①主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.37×106/3.41×105 = 4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 σ =4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ ②主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.233 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm； 主楞的最大挠度计算值 ν=0.233mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！ 11.3.5梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3； I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4； （1）抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.10+0.30]×0.60=38.772kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60=3.360kN/m； q=38.772+3.360=42.132kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×38.772×2402+0.117×3.36×2402=2.46×105N·mm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×38.772×0.24+0.45×3.36×0.24=4.085kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×38.772×0.24+1.2×3.36×0.24=11.203kN σ =Mmax/W=2.46×105/2.25×104=10.9N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =10.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=32.310kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =240.00/250 = 0.960mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×38.772×2404/(100×6000×1.69×105)=0.86mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.86mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.96mm，满足要求！ 11.3.6梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 （1）荷载的计算： 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=11.203/0.6=18.672kN/m （2）方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8×8×8/6 = 85.33 cm3； I=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4； ①方木强度验算: 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×18.672×0.62 = 0.672 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.672×106/85333.3 = 7.9 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 7.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! ②方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V =0.6×18.672×0.6 = 6.722 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×6.722×1000/(2×80×80) = 1.575 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 1.575 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求! ③方木挠度验算: 计算公式如下: ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 方木最大挠度计算值 ν= 0.677×18.672×6004 /(100×9000×341.333×104)=0.533mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm； 方木的最大挠度计算值 ν= 0.533 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！ （3）支撑托梁的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=4.085kN 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=11.203kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(2.000-1.200)/4×0.600×(1.2×1.000×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(2.100-1.000)×0.300=4.267kN 简图(kN·m) 经过连续梁的计算得到： 支座力: N1=N6=1.943 kN； N2=N5=21.417 kN； N3=N4=7.398 kN； 最大弯矩 Mmax=0.777 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.09 mm； 最大应力 σ=0.777×106/341333.3=2.3 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=17 N/mm2； 支撑托梁的最大应力计算值 2.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求! 11.3.7立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] （1）梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.943 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.182×5.5=1.198 kN； N =1.943+1.198=3.141 kN； φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.005 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.005×(1.2+0.5×2) = 2.62 m； lo/i = 2620.035 / 15.9 = 165 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.259 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3140.731/(0.259×424) = 28.6 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 28.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ （2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =21.418 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.182×(5.5-2.1)=1.198 kN； N =N1+N2 =21.418+0.741=22.159 kN ； φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.005 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.005×(1.2+0.5×2) = 2.62 m； lo/i = 2620.035 / 15.9 = 165 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.259 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=22158.515/(0.259×424) = 201.8 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 201.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.185×1.005×(1.2+0.5×2) = 2.62 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.2按照表2取值1.005 ； lo/i = 2620.035 / 15.9 = 165 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.259 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 22158.515/(0.259×424) = 201.8 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 201.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 11.4柱模板计算 柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):1100.00；柱模板的总计算高度:H = 6.82m； 计算简图 11.4.1参数信息 （1）基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5； 对拉螺栓直径(mm):M14； （2）柱箍信息 柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2； （3）竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00； （4）面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； （5）木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 11.4.2柱模板荷载标准值计算 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取6.820m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得 20.036 kN/m2、163.680 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2 作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 11.4.3柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 273 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 （1）面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： M=0.1ql2 其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =273.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.60×0.90=12.983kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m； 面板的最大弯矩：M =0.1×14.495×273×273= 1.08×105N.mm； 面板最大应力按下式计算： σ =M/W b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3； f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.08×105 / 3.24×104 = 3.334N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =3.334N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ （2）面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql 其中， V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =273.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.60×0.90=12.983kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×14.495×273.0 = 2374.335N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 2374.335N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×2374.335/(2×600×18.0)=0.330N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的受剪应力 τ =0.33N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ （3）面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI) 其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×0.60＝12.02 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =273.0mm ； E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12 I= 600×18.0×18.0×18.0/12 = 2.92×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 273 / 250 = 1.092 mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×12.02×273.04/(100×6000.0×2.92×105) = 0.258 mm； 面板的最大挠度计算值 ν =0.258mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.092mm,满足要求！ 11.4.4竖楞计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为6.820m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80×80×80/6×1 = 85.33cm3； I = 80×80×80×80/12×1 = 341.33cm4； 竖楞方木计算简图 （1）抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2 其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.273×0.900=5.907kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.273×0.900=0.688kN/m； q = 5.907+0.688=6.595 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.1×6.595×600.0×600.0= 2.37×105N·mm； σ =M/W W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.37×105/8.53×104 = 2.782N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.782N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ （2）抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql 其中， V--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.273×0.900=5.907kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.273×0.900=0.688kN/m； q = 5.907+0.688=6.595 kN/m； 竖楞的最大剪力：V = 0.6×6.595×600.0 = 2374.335N； 截面抗剪强度必须满足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×6.595×600=2374.335N； b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2374.335/(2×80.0×80.0×1)=0.556N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.556N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ （3）挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04×0.27 = 6.60 kN/m； νmax--竖楞最大挠度(mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 600/250 = 2.4mm； 竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.60×600.04/(100×9000.0×3.41×106) = 0.188 mm； 竖楞的最大挠度计算值 ν=0.188mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=2.4mm ，满足要求！ 11.4.5 B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.493×2=8.99cm3； I = 10.783×2=21.57cm4； 按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.273 × 0.6 = 3.96 kN； 最大支座力: N = 8.817 kN； 最大弯矩: M = 0.497 kN·m； 最大变形: ν = 0.120 mm； （1）柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 σ =M/(γxW) =4.97×108/(1.05×8.99×106)=52.64N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求! （2）柱箍挠度验算 经过计算得到: ν= 0.12 mm； 柱箍最大容许挠度:[ν] = 450 / 250 = 1.8 mm； 柱箍的最大挠度 ν=0.12mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.8mm，满足要求! 11.4.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.817 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.817kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 11.4.7 H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.493×2=8.99cm3； I = 10.783×2=21.57cm4； 按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.255 ×0.6 = 3.7 kN； 最大支座力: N = 10.885 kN； 最大弯矩: M = 0.598 kN·m； 最大变形: ν = 0.254 mm； （1）柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: σ =M/(γxW) =5.98×108/(1.05×8.99×106)=63.41N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求! （2）柱箍挠度验算 经过计算得到: ν = 0.254 mm； 柱箍最大容许挠度: [ν] = 550 / 250 = 2.2 mm； 柱箍的最大挠度 ν =0.254mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=2.2mm，满足要求! 11.4.8 H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.885 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.885kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 11.5侧墙单侧模板计算 11.5.1侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。6h V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取4.8m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。 =0.22x25x6x1x1x1.51/2 =40.4kN/m2 =25x4.8=120kN/ m2 取二者中的较小值，F=40.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： q=40.4x1.2+4x1.4=54.1kN/ m2 11.5.2墙体模板 模板高度为5.8m，面板采用18mm多层板；竖向背楞采用木工字梁，间距为334mm，水平背楞采用双槽钢背楞； （1）面板验算 将面板视为支撑在木方上的三跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚胶合板,木工字梁间距为L=300mm。 （2）强度验算 面板最大弯矩： =(54.1x300x300)/10=0.49x106N•mm 面板的截面系数： =x1000x182=5.4x104mm3 应力： =0.49x106/5.4x104=9.1N/mm2<=13 N/mm2 故满足要求 其中： -木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2 E-弹性模量，木材取9.5x103 N/mm2，钢材取2.1x105 N/mm2 （3）挠度验算： 挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q2=40.4 kN/ m 模板挠度由式 =40.4x3004/(150x9.5x1000x48.6x104) =0.47mm<[ω]=300/400=0.75mm 故满足要求 面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X183/12=48.6X104mm4 11.5.3木工字梁验算 木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=900mm。 木工字梁上的荷载为： =54.1x0.3=16.23N/mm F-混凝土的侧压力 -木工字梁之间的水平距离 （1）强度验算 最大弯矩=0.1x16.23x9002=1.31x106N•mm 木工字梁截面系数： 应力： <=13N/mm2 满足要求 木工字梁截面惯性矩： （2）挠度验算： 悬臂部分挠度： =16.23x3004/(8x9.5x103x46.1x106)=0.04mm<[ω]=0.75mm 跨中部分挠度 =16.23x9004x(5-24x0.332)/(384x9.5x103x4.2x106)=0.17mm<[ω]=2.25mm [ω]-容许挠度，[ω]=L/400,L=900mm λ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比， 11.5.4面板、木梁的组合挠度为 w=0.47+0.17=0.64mm<3mm 满足施工对模板质量的要求。 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容