隧道水文地质

第一讲 隧道水文地质勘察

一、隧道集中涌水段、点

隧道等地下工程长10m区段内大于20 L/min的涌水称集中涌水。单位长度最大涌水量q。＝2880m3/d·km，富水程度为中等。

长大隧道，特别是反坡施工时若发生集中涌水往往对隧道造成危害，伴随涌水有时还涌砂涌泥，淤塞正洞，有时还造成洞顶塌方，涌水特大时甚至造成机毁人亡等事故。因此，预测或预报隧道施工中集中涌水段、点及其涌水量和对围岩的影响，是极其重要的。

集中涌水段、点的预测方法，目前国内外尚无固定模式，主要根据地质、水文地质条件综合分析确定。 工程实例

1. 成昆线涌水严重的13座隧道总长度为35483m，集中涌水段总长度6733m，涌水段的长度占隧道长度的4.03%～40.90%，平均占18.98%。 成昆铁路涌水严重隧道如下表：

表－1 成昆铁路涌水严重隧道 序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 隧道名称 塔足古 新基古 白果2号 白石岩1号 白石岩3号 越西1号 越西2号 沙木拉打 两河口 浮 漂 前 进 莲 地 隧道长度 (m) 1788 2533 1575 2319 2340 1678 1980 6379 2074 4273 3524 4602 地 形 地 质 概 况 地表冲沟切割严重，岩层节理发育，地下水丰富 洞身穿过当地主要排水渠道，因此地下水丰富 洞身穿过炭质页岩受断层影响，层理错乱，地下水丰富 洞身穿过白云质灰岩，岩层错动，节理发育，裂隙水丰富 洞顶沟谷发育，洞身断层多，地下水丰富 洞身穿过砂页岩、白云质灰岩和玄武岩，地下水丰富 洞身穿过炭质页岩、砂页岩、砂岩夹煤层，节理发育，地下水丰富 洞顶沟谷发育，地下水以脉状裂隙为主，涌水集中在几个地段 昆端堆积层松散，孔隙大， 大气降水补给条件好，地下水丰富 以断层裂隙水为主 岩层破碎，地下裂隙水丰富 隧道通过的地层结构错乱，节理发育，裂隙水丰富 涌水地 段长度 (m) 474 535 240 341 325 215 150 257 145 1065 736 1670 最大涌水量 3(m/d) 4320 24000 4800 13200 成端 9600 昆端 7200～28800 11880 6000 成端 7550 昆端 12000 6000 12000 10368 11136 精品word文档

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13 合计 大雀堡 1418 35483 岩层风化严重，地下水股流及涌水很多 580 6733 4560

沙木拉打隧道涌水情况

隧道穿越牛日河及孙水河的分水岭，地表沟谷发育，密度

5.2km/km2。洞身通过４组主要断层及４组裂隙带。根据岩层透水性和富水程度，自上而下划分为４个水文地质层。全隧道严重涌水地段９处，长度约257m，成都端涌水量约7550 m3/d，昆明端12000m3/d，施工时涌水情况见下表－2。

2. 秦岭特长隧道

西安安康线秦岭特长隧道Ⅱ线平行导坑长18446m，于1998年3月10日全线贯通，实际最大涌水量为38233m3/d，正常涌水量为7977m3/d。涌水主要集中在岭南DyK77+490～DyK79+235范围内，最大涌水量为26583m3。集中涌水有８处， 累计长度为245m，最大涌水量为24700m3/d，占隧道总涌水量的64.60%。涌水位置均为构造作用活动强烈地段。

秦岭隧道集中涌水段(单位长度最大涌水量q。＞1000 m3/d· km)共有2段，岭南、岭北各1段。

(1) DyK69+070～DyK74+660，段长5.590km

该段长度占隧道全长的30.30%，占岭北的54.36%。

该段最大涌水量为7291 m3/d，占总涌水量的19.1%，占岭北涌水量的85.00%，单位长度最大涌水量q。=1304.29 m3/d·km，正常涌水量为391 m3/d。

(2) DyK77+490～DyK79+235，段长1.745km

该段长度占隧道全长的9.46％，占岭南的21.37%。

该段最大涌水量为26583m3/d(占隧道总涌水量的69.53%，占岭南最大涌水量的90.18%)，单位长度最大涌水量q。=15233.81 m3/d·km，正常涌水量为5790 m3/d。

地下水涌水形式以股状、片状为主，大多数涌水点以排泄静储量为主，几个集中涌水点开挖初期涌水量一般较大，随即迅速衰减，部分达到相对稳定，部分涌水点枯竭。

3. 襄渝线大巴山隧道

大巴山隧道全长5332.34m，1972年7月贯通。该隧道施工中最大涌水量为201528m3/d。

大巴山隧道在施工中，最大涌水量大于5000m3/d的集中涌水有5段，涌水段长度为1092m，涌水量为188000m3/d，涌水段长度仅占隧道长度5333m的20.48%，涌水量却占隧道总涌水量的91.48%。

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1999年为病害整治进行了水文地质勘察，系统观测了隧道平行导坑和正洞的涌水量。涌水主要在平导，正洞涌水仅占12%。隧道总涌水量：旱季枯期涌水量为14105m3/d。雨季丰期涌水量24435～41289 m3/d。其中岭北段涌水量为22672～38331 m3/d，占总涌水量的92.84%。涌水集中在岭北。 集中涌水段点：K442+700～K443+780段，长度1080m，占隧道全长的

20.25％。丰期涌水量为33528～37470 m3/d。占总涌水量的90.75%，占岭北涌水量的97.75%。涌水集中在５个大的涌水点，其涌水量为16123 m3/d，占总涌水量的39.05%，占该段的43.03%。

该段地层为下寒武系石龙洞组中厚层状豹皮状石灰岩偶夹白云岩和砂岩、页岩，组成向斜核部，５个较大涌水点为管状溶洞涌水，接受大气降水和沟谷地表水直接补给，涌水量与大气降水强度呈正比，反映敏感。 4. 衡广复线大瑶山隧道

1985年4月19日班古坳竖井工区平导突混水造成竖井被淹，为解救竖井施工迂回导坑，1986年3月10日迂回导坑放水成功，竖井被淹解除。隧道开挖碳酸盐岩类长864m，涌水集中于竖井底平导突水点(DK1994＋213)及F9断层带(DK1994＋601～DK1994＋640)。

1987年5月15日，粤北地区暴雨，在DK1994＋636.5处，岩溶涌水，流量达30000m3/d，泥沙含量10%以上。

1985年4月和1986年10月两次涌水，由于地下水位大幅度下降，引起地面变形，相继出现地面塌陷，至1988年9月底止，达139处，塌陷面积1699m2，塌陷体积1981m3。

二、隧道水文地质勘察的主要内容

《铁路工程水文地质勘察规程》TB 10049－2004第10.2.2条规定了山岭隧道的水文地质调绘内容，共有7款。

(一) 查明三带(不同岩性接触带、断裂带和富水带)

不同岩性接触带、断裂带和富水带，往往是集中涌水的部位。调查方法 可采用地质调查和地面物探相结合的方法。例如西康线秦岭特长隧道在勘察中先后采用了航磁重力、地面磁法、直流电法、地震反射法、地震折射法、音频大地电磁法、放射性γ测量、地温测量、测氡、二次时差法和多参数测井等11种方法。

1. 不同岩性接触带

不同岩性接触带，应查明接触关系，是整合接触还是断层接触。特别是碳酸盐岩与非碳酸盐岩接触带，是地下水溶蚀作用强烈的场所，往往成为地下水的通道，当岩层产状较陡时，与地表水的水力联系密切，隧道开挖时容易出现集中涌水。 工程实例

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(1) 大巴山隧道

碳酸盐岩与非碳酸盐岩在空间位置的组合关系对岩溶发育具有一定的影响，陡倾或直立产状的灰岩与砂页岩相间排列时，两者的接触带是岩溶水动力现象最活跃的场所，岩溶作用强烈，常在接触带附近形成一系列的落水洞、漏斗及岩溶泉， 岭北地区大量岩溶泉就是沿这些接触带出露的。 (2)大秦线大岭沟1号隧道

施工中断层以及花岗岩与闪长岩接触带部位涌水。

在隧道掘进中发现全隧道花岗岩岩体中断层有4条， 其破碎带一般宽2.5～8.0m，最大宽10～15m。对施工影响最大的是在出口端两条断层的交汇处和与F4大致平行的隧道地段，此段长度达210m。这些地段不但出现较大的涌水，而且有的还伴有泥沙冒出。

① DK296+567～+600段： 设计为无断层构造，有少量裂隙水(1984年7月)；施工中有基岩裂隙水渗流，有构造裂隙水使闪长岩和断层破碎带断层泥软化岩体失稳致使坍方966m3，坍高4～5m。

② DK296+700～+900段：1984年7月设计有少量裂隙水，1986年5月20日补测两处泉水(同上)；施工中1987年12月17日正洞 DK296+730、+750、+823.5三处总涌水量Q=2136m3/d，花岗岩闪长岩侵入接触带裂隙水导致DK296+764～+770接触破碎带坍方300m3。

③ 平导DK297+687～DK298+115段：设计有少量裂隙水；施工中DK297+687，Q=2400 m3/d，1986年3月14日稳定Q＝400 m3/d 。 导297+792，Q=10320 m3/d(1985.10.18)，花岗岩裂隙水大量泥砂冲出将平导淤厚0.3～0.5m，1985年10月21日4时稳定Q=2458m3/d，稳定时间55小时30分，水深1m，为此被迫停工；导297+805Q=400 m3/d(1985.10.11)。因花岗岩断层及裂隙水造成三次坍方1680m3，DK297+990坍高33m至地面A=608 m3。

④ DK297+745～+973段：设计有少量裂隙水；施工DK297+745涌水量Q=2400m3/d，稳定Q=100m3/d；DK297+940，Q=100 m3/d，稳定Q=50m3/d；DK297+963，Q=3000 m3/d，稳定Q=100 m3/d；DK297+973Q=400 m3/d，稳定Q=50～100 m3/d。花岗岩断层破碎带及节理裂隙水致使DK297+766～+945两次坍方1640 m3。

⑤ DK297+973～DK298+175段：设计有少量裂隙水；施工1985年10月左侧平导Q=2000～2500 m3/d，截流使正洞地下水减少。花岗岩断层构造水致使DK298＋062～＋160洞顶地表开裂坍方800 m3/d；DK297+985～+990坍方1580 m3，冒顶。

隧道共发生9次大的坍方，总数量达7991 m3，其中DK298+115处坍塌高度约70m，山坡地表可见坍陷坑。 2. 断裂带

断层带有时也是集中涌水的部位。

工程实例：

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(1) 大秦线黑山隧道

施工中共有7处掌子面涌水，其中6处属构造裂隙水，即沿断层F2、F3、F4、F5和F6涌出。涌水量一般为100～600m3/d，最大为8640 m3/d。进口端900m长的地段内无地下水；出口端有地下水，Q=100～3000 m3/d，但缺少具体位置和涌水量预报。

花岗岩岩体断层水和裂隙水的一般规律是，初期涌水量大而猛，随着时间的延续水量趋于稳定而且变小。隧道贯通后1987年9月在隧道出口处稳定涌水量仅为Q=1200 m3/d。

①DK307+825～+921段：设计有少量裂隙水； 施工中最大涌水量Q=600 m3/d(1986.5.15)，稳定后Q=60 m3/d，花岗岩，F2断层构造裂隙水。 ② DK308+515～+685段：设计有少量裂隙水； 施工中最大涌水量Q=2000 m3/d(1987.7)，花岗岩，F3断层构造裂隙水(由于严重涌水原设计新奥法施工改矿山法施工)。

③ DK308+700～+850段：设计节理裂隙及断层破碎带有少量裂隙水；施工中最大涌水量Q=8640 m3/d(1986.4.18)，几天后逐渐变为300～500 m3/d，花岗岩，F4断层破碎带裂隙水及节理裂隙构造水。

④ DK309+010～+075段：设计同第3 段； 施工中1986年3月最大涌水量Q=3200m3/d，7天后稳定在Q=2600 m3/d，花岗岩，F5断层构造裂隙水，涌水严重改为矿山法施工。

⑤ DK309+200～+250段：1984年4月设计DK309+182.5右42m 钻孔地下水埋深17.9m，Q=10.2 m3/d，K=0.47m/d；施工中最大涌水量Q=100 m3/d(1986.3)，花岗岩，F6断层破碎带裂隙水。

⑥ DK309+700～+810段：1984年3月设计DK309+763右42m 钻孔水位埋深20.7m，Q=8.64 m3/d，K=0.005m/d；施工中最大涌水量Q=3000 m3/d(1986.3)，花岗岩，裂隙构造水。

表－3 涌水量汇总 断层 最大涌水量(m/d) 3正常涌水量(m/d) 3F2 600 60 F3 2000 F4 8640 300～500 F5 3200 2600 F6 100 DK309+700～+810段 3000 合计 17540

3. 富水带

富水带，除不同岩性接触带和断裂带外，主要是节理、裂隙密集带和岩溶发育带。勘察中应查明裂隙的性质和类型，是脉状还是网络状，网络状裂隙施工时有可能大量涌水，主要是容积储存量，经一定的时间稳定下来，正常涌水量视补给条件而定。

判定裂隙的性质和类型，应测定结构面（节理裂隙）的几何参数，即倾向、倾角、裂隙宽度、间距和迹长，进行聚类分析确定。例如西康线秦岭特长隧道DK77+530～DK80+724段，测定8组结构面，经数理统计和聚类分

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析，并对运用蒙特－卡洛方法计算机生成裂隙岩体的结构面网络模拟图和相应连通图及方向RQD图的研究，该段裂隙岩体结构特征类型属碎裂状结构，可视为力学及水力学性质上的似连续介质。

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(1) 大巴山隧道

构造节理与层间裂隙的交接处岩溶作用强烈，在构造作用下，由于岩层层面之间的相对位移而产生层间裂隙，与构造节理易形成网络状，有利于岩溶水的流动。 花萼山向斜轴部岩层总厚度为翼部岩层总厚度的2.5～3.0倍，此种增厚在脆性岩层中常表现为层间裂隙的扩大，为岩溶的发育提供了良好的条件， 很多岩溶现象就是沿节理与层面裂隙发育的。 (2) 西康线秦岭特长隧道

除断层外，其余地段岩体节理裂隙及节理密集带亦很发育，地下水活动强烈，主要涌水位置均为构造作用强烈地段，并出现集中性涌水，主要段落及涌水量如下：

表－4 各段涌水量汇总表 段 落 里 程 DyK77+550.5～+567.5 DyK77+870～+890 DyK77+966～+976 DyK78+025～+120 DyK78+145～+155 DyK78+387～+397 DyK78+420～+450 DyK78+876～+916 合计 长 度(m) 17 20 10 95 10 10 30 40 最大涌水量(m/d) 3900 5000 700 3500 4500 3500 2100 1500 24700 3正常涌水量(m/d) 1200 1300 500 1000 400 500 250 20 5170 3

(二) 构造 1. 断层

(1) 大秦线黑山隧道

隧道长2715m，最大埋深302 m，在施工过程中共有7处掌子面涌水，其中6处均属构造裂隙水，基岩断层F2、F3 、F4、F5和F6涌出，涌水量最大为8640m3/d。

(2) 大瑶山隧道

班古坳地区，地层除泥盆系白云质灰岩、泥灰岩外，其余均为寒武系、震旦系砂岩、板岩、板状页岩。F8、F9断层均有断层泥，具阻水作用，降断层上、下盘不同含水层阻隔开。F8断层产出于向斜近中部，下盘岩层受构造影响相对较轻微，上盘岩层受强烈挤压，倾角陡立。主要断层的主断层带岩体破碎或次级叠瓦式冲断层密集，构成条带状富水带。

DK1994＋655～DK1995＋055，F9断层的上下盘地下水位不一致，上盘水位（高程709m）高于下盘（高程612m）,说明由于断层泥的阻隔将上下盘的地下水阻隔分割成两个含水体系。施工通过F9断层时，于断层上盘强烈挤压破碎带，发生了最大涌水量达

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48000m3/d的裂隙涌水、突水及碎屑流灾害，于下盘影响带灰岩地段揭穿了岩溶洞穴、溶隙等充水管道，施工中发生了3000m3/d左右的含大量泥砂的突水，雨季最大涌水量达12000m3/d。

(3) 乌鞘岭特长隧道

兰新线兰武段二线乌鞘岭特长隧道7号斜井，全长3292.67m，2004年4月施工揭示的地层：0～1867m(F6上盘)为志留系板岩和千枚岩，1867～1965m为F6断层带，1965～2186m(F6下盘)为三叠系上统中厚层砂岩夹少量页岩。

F6逆断层，毛毛山岭中断层，延伸长度约48km，走向近东西，倾向北，倾角80°。断层带主要由断层泥砾、碎裂岩组成。

斜井施工至1970～2110m(F6下盘长140m)段涌水严重，边墙多呈股状涌水，涌水量达4000m3/d。

斜井总涌水量最大为9050m3/d，正常为7942 m3/d。 (4) 关角隧道

隧道长4005m，最大埋深525m，年均降水量298.9mm，年最大降水量344.7 mm，

① 隧道进口段COK4999＋50～COK5001＋60，段长210m，隧道埋深约108m。约有2.5km2面积的降水沿沟经破碎岩层上部流出沟口。地层岩性COK4997＋25～COK4999＋52，以片岩为主，COK4999＋52～COK5001＋42，为灰岩，COK5001＋42～COK5011＋91.5，以灰岩为主夹黑色片岩。地质构造进口至COK5001＋60一带受到断层F1和沿沟方向平移断层F2的影响，岩层极为破碎，1958～1961年施工期间突水8000m3/d。

② 隧道出口段，COK5030＋84～COK5031＋64，段长80m，隧道埋深约77m。为逆断层E1，与线路直交，发生于片岩与石灰岩之间。地层岩性下盘为破碎灰岩，上盘为软质片岩，其中约三分之一为灰岩夹少量片岩，片岩挤压破碎严重，灰岩性坚脆。1958～1961年施工期间突水10000 m3/d。 2. 褶皱

参见后述的岩溶与褶皱的关系部分。

(三) 岩溶隧道

1. 岩溶的垂直分带以及隧道的位置

根据《铁路工程不良地质勘察规程》(TB10027) 岩溶垂直方向分带划分为垂直渗流带、水平径流带和深部缓流带。

(1) 调查确定岩溶基准面

岩溶基准面是指岩溶作用向地下深处所能达到的下限。一般为当地的河水面、湖水面、岩溶泉或暗河的最低水面。基准面的高程与可溶岩的底板高程和可溶岩中非可溶岩夹层有关。

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① 岩溶区内的河谷有一定的排水能力，河谷水面即为岩溶基准面。 ② 岩溶区内的河谷已失去其排水能力，平时无水，雨季时才产生暂时性水流，或者虽有经常性水流，但其水量很小，此时岩溶基准面已远离本区，而为较远及较大的河流水面所代替。

③ 当碳酸盐岩之下埋藏有非可溶性的不透水岩层，且两者的接触面高于邻近河谷的水面时，则接触面即为岩溶基准面。此面与地壳升降运动无直接关系，称之为排泄基准面，以区别之。随着地壳的不断上升，岩溶即以悬河或悬挂形式的岩溶泉，出露在河谷斜坡之上。

(2) 确定岩溶垂直分带以及隧道在垂直分带中的位置

垂直渗流带：丰水期地下水位以上，大气降水或地表水受重力作用沿可溶岩的裂隙、孔洞作垂向运动的地带。

水平径流带：岩溶含水层最低水位以下，受当地岩溶排水基准面控制，具有连续水位的地带。浅饱水带岩溶发育强烈，深饱水带岩溶发育渐弱，逐渐过渡为深部缓流带。

岩溶的垂直分带确定以后，便可确定隧道在垂直分带中的位置，先定性评价隧道是否有地下水，若有水再进一步定量评价。

轿顶山、虾子河、艾家坪、沙坡、天生桥等隧道位于垂直渗流带中，在隧道路基高程附近虽然有岩溶大厅，路基以下也有暗河，但隧道却无水害，而位于水平径流带的娄山关、胜境关、梅子关、岩脚寨、燕子岩等隧道，施工中特别是雨季都发生大量涌水或突水。位于深部缓流带的大巴山、中梁山、大寨、贵定、梅花山、南岭等隧道，虽无岩溶大厅、暗河，但地下水危害却不小。

2. 岩溶的空间分布 (1) 岩溶调查方法

铁二院总结的预测岩溶洞穴区域分布的方法有①水文网法、②阶地、剥夷面对比法、③洼地分析法、④岩溶洞穴分析法等。 (2) 综合勘察方法

地下岩溶洞穴的勘探，目前仍是未能很好解决的难题。实践证明，充分利用遥感和物探方法，与钻探相配合，是一种可行的技术方法。

大比例尺航空像片解译和地面物探方法，如电阻率法、地质雷达、频率测深法，可以在钻探之前先进行面积性勘察，发现岩溶发育带、溶洞群、地下暗河、单个大型洞室的异常位置，然后针对可疑之处进行钻探。

例如贵昆铁路甘海子、小哨至秧田段，为整治地面塌陷铁二院在勘察中利用卫片解译进行地质测绘，搞清了地质构造格局和地下水富集带分布规律。利用铁路建设前后两个时期的航片对比解译，配合地面调查，对岩溶发育形态、程度进行分段，特别是对铁路掩埋之前岩溶发育情况有所了解。在地质调查基础上，利用物探分段探查，共发现电探异常448处，施钻验证151

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孔，其中113孔遇溶洞，准确率75%。另有21孔溶蚀严重，有17孔把低阻岩层误判为溶洞。

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再如铁四院在浙赣铁路分宜车站，也采取类似方法，发现异常154处，验证24孔，结果12孔在性质上、深度上相符，9孔性质推断符合，深度偏浅，有3孔不符合，综合评价验证准确率69%。

地面物探目前采用的几种方法，在探查岩溶发育带、地下河及有一定规模体积的地下洞穴可取得效果。但要确定单个岩溶洞穴、管道和较大洞穴位置，则以采用地下物探与钻探相结合的电磁波孔透方法更为直观有效。铁四院在广东浮硫铁矿支线龙盘围岩溶路基地段的工作中，先利用电阻率和频率电磁法找出了岩溶发育带的平面位置，然后利用布置在铁路两侧的钻孔，采用电磁波孔透方法在20多个钻孔之间交叉进行网状探测，确定了路基下发育的单个溶洞位置和规模，为准确判定岩溶位置提供确切资料。

(3) 隧道施工中洞内勘查方法

铁三院采用施工中补充勘探方法查明隧道下部溶洞的分布情况。 工程实例

① 京通线黑山寺岩溶隧道

隧道总长679m，穿过小山脊，山势陡峻。 进、出口端沟谷切割较深，地层为单一的石灰岩，致密，质坚，性脆，中至厚层夹薄层矽质条带。在进口722+90附近有一小背斜构造。

1957年定测时因地层裸露，岩性单一， 未注意到岩溶地貌各种迹象。

施工时先在进口处发现断层角砾岩，进洞后陆续发现溶洞、溶缝及溶洞坍塌堆积体多处，总长约150m。待隧道贯通后， 在洞内进行了详细的勘探，查明溶洞的分布状况。 洞内勘察及溶洞分布

首先用物探方法在洞内进行普查，于1975年6 月完成现场测试工作，采用微波法和电测剖面，测试深度15m， 在异常反应区段进行钻探和小风钻验证，共钻探41孔计510m，最深孔为19m，最浅孔为7.28m，在隧道底4m范围内(可疑地段)又用小风钻打了137孔计578m。通过洞内综合勘探，基本掌握了隧道内道床下一定深度内溶洞分布的位置和段落。

② 大秦线郑重庄三线隧道

隧道位于北京市顺义县茶坞乡以东，系茶坞站至双怀线高各庄联络线和大秦复线并行的三线隧道，里程DK340+035～DK340+ 180，总长145m，最大埋深40m。

郑重庄为一离堆山丘，南北狭长，覆盖层厚0～5m，下为寒武系下统府君山组中厚层石灰岩夹泥质石灰岩，呈单斜构造。勘测时在进口处进行了挖探及物探工作，地表未发现岩溶现象。 该隧道于1988年12月28日通车运煤。

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施工中发现的溶洞

该隧道由铁一局四处于1985 年5 月开始施工，当挖至DK340+120～+132上导坑附近，发现洞顶多处沿节理裂隙和层面发育的溶蚀坑及溶洞，呈上大下小的漏斗状及条带状分布，直径0.4～1.0m，深度不明，将打火机点燃放入洞口，洞内吹出凉风可将火吹灭。 在导坑贯通后，进行查清，钻探核实。

多种物探方法探测及成果

在隧道内使用地质雷达、电磁频率剖面法、联合剖面法、大地音频电场法等多种物探手段开展了综合物探工作。 查明了三条岩溶发育带： DK340+75～+083， 宽8m； DK340+091～+103，宽12m； DK340+116～+127，宽11m。 隧道内钻探验证

根据物探提供的异常带，施工部门进行开挖验证，结果在

DK340+100联络线右边墙出发现直径大于1.5m的溶洞，有凉风吹出，无水(称1号洞)。在DK340+110右线边墙处发现直径0.3～0.5m 沿层面发育的溶洞(称2号洞)。在DK340+128 左线边墙处发现直径大于1.6m的溶洞(称3号洞)。 在包括三条异常带在内的DK340+080～+130段布置5 个断面共15个钻孔，孔深原则上为10m，遇到溶洞钻透后再钻2～3m，实际共完成钻探16孔计143.7m。

3. 岩溶的发育程度

一个地区的岩溶发育程度需要结合该地区的岩溶层组类型、地质构造条件、岩溶地貌部位（河谷、分水岭及谷坡等）以及岩溶发育历史等特点来综合考虑，必须因地制宜，很难得出统一的标准，各地区之间不宜截然对比，所以得出的结果仅仅是一种相对的概念。

岩溶发育强度分级，分为岩溶强烈发育、岩溶中等发育、岩溶弱发育和岩溶微弱发育四级。详见《铁路工程不良地质勘察规程》TB 10027附录E中表E.0.2 岩溶发育强度分级。

(1) 岩溶与岩性的关系

1) 岩溶化程度最强的为灰岩次为白云质灰岩；再次为泥质灰岩。 2) 碳酸盐岩的结构、构造方面：就结构来说，一般晶粒愈粗，溶解度就愈大，岩溶发育也就愈强烈。就成层构造而言，一般岩层愈厚，岩溶就愈发育。

(2) 岩溶与地质构造的关系

1) 碳酸盐岩与非碳酸盐岩的空间组合：产状平缓的灰岩，上覆页岩时，一般岩溶不发育；下伏页岩时，接触面高于邻近的河水面时，接触面上常有岩溶泉以悬挂的形式出露在河谷斜坡之上；陡倾或直立产状的灰岩与砂

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页岩相间排列时，两者的接触带岩溶作用强烈，常有落水洞、漏斗及岩溶泉等。

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2) 岩溶与断裂的关系：张性断裂带岩溶化程度通常很强烈；压性断裂带的岩溶一般不发育（有时某一盘也可能出现强烈的岩溶化现象）；扭性断裂带岩溶作用的深度一般较大；构造解理与层间裂隙的交接处岩溶作用强烈。

a. 北天山特长隧道

① 平导涌水段DZK110＋825～＋858，F14断层(乔克依巴斯套断层)为走滑正断层，断层走向近东西，倾向北，倾角60°～70°，断层带20m，为断层角砾岩。上盘地层为石炭系(C1)砂岩夹灰岩，下盘地层为奥陶系(O3)石灰岩。2005年8月22日DZK110＋825，涌水量14210m3/d，8月23日DZK110＋827大量涌水，8月24日开始涌水，8月25、26日涌水量22344～22752m3/d，9月8日涌水量40959m3/d，9月10日涌水量38850m3/d，10月31日涌水量6958m3/d，至今涌水量保持在6000～7000 m3/d。

岩层张性解理、裂隙发育，出水点产状N65°W/65°S，掌子面DK110＋858灰岩层理面清晰，水沿层理面、裂隙面涌出。

② DZK112＋021～＋042，，局部大理岩化，解理、裂隙较发育。2006年20月10日施工至112＋021开始涌水，水沿裂隙股状涌出，涌水量4000m3/d，至＋042发现有2～3m的小断层，2月18日涌水量24000，2月23日m3/d，涌水量18000m3/d，3月16日涌水量14650m3/d，至今保持在15000～20000 m3/d。

③ DZK112＋220～＋226，位于构造破碎带，岩性为石灰岩夹炭质页岩。2006年4月4日开始在掌子面、拱顶左侧沿岩脉、岩性接触面呈滴状、线状涌

水，12小时后呈股状，涌水量4000～5000m3/d，至今涌水量无明显变化。

④ DZK112＋265，掌子面左上部裂隙出现涌水并伴有泥沙，随后涌水点沿裂隙逐渐向掌子面中部扩散，涌水处直径约50cm，水质时清时浊，掌子面下方堆积了大小不等的碎石块，涌水量12000～13000m3/d，为构造破碎带裂隙水。

b. 大巴山隧道

断层性质影响岩溶发育程度，隧道通过地段的大小断层有30余条，但 绝大部分为逆断层，压性断裂带为断层角砾岩和断层泥，一般呈致密胶结状态，孔隙率低，不利于岩溶水的流通，相对于其它类型的断层而言，其岩溶作用最弱，岩溶化程度也最轻微。 岭南段由逆断层群组成的叠瓦式密集断层带，断层带内几乎没有岩溶现象。施工中只遇到少量的岩溶裂隙水，呈滴水状态，未见岩溶孔穴。

K430＋896～K431＋126，段长230m，刘家坡逆断层上盘下寒武统石龙洞组(1sh)灰岩中即发育有三个大溶洞，有的溶洞能进入的长度可达300m以上

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，深度可达80m左右。该断层上盘系主动盘，位移时变形剧烈，产生大量张节理，岩层破碎，岩溶管道发育，有利于降水渗入，而断层带胶结较好，使上盘的地下水受阻富集而形成富水带，下盘则相对不含水。当平导施工至刘家坡逆断层上盘时，在埋深150以下，揭露出0.8×0.9m的溶洞突然涌水达117000m3/d，造成地表泉水、稻田干涸，大量泥沙涌入导坑，施工陷于停顿。

c. 梅花山隧道

该隧道南段施工中，当平行导坑掘进至1238m附近，导坑埋深已达300余米，在石炭系威宁灰岩掌子面上突然发生高压射流现象，射程达13～18m，含泥砂量34%，坑道涌水亦由射流发生前的13000m3/d增至25000m3/d。这是由于碰到一个发育于高角度扭性断裂带内的垂直溶蚀裂隙管道流所致。 (3) 岩溶与褶皱的关系

① 背斜轴部是产生张应力的地方，张解理发育，在地形上往往处于山区分水岭地段，雨水或地表水沿这些解理裂隙作垂直运动，然后再向两翼或沿地质构造线方向运动，故岩溶多以落水洞、漏斗、洼地等为主并具有与构造轴线一致的带状分布特征。属地下水补给区。

② 向斜轴部在岩溶水运动系统中属聚水区或排泄区，岩溶水往往富集于轴部或循构造轴向运动，或向河流排泄。一般在向斜谷中，常发育有暗河，同时由于轴部发育的垂直裂隙的岩溶化，形成了一系列与暗河相连通的漏斗、落水洞、竖井等垂直形态。

③ 褶皱翼部在岩溶水运动系统中属径流部位，流速大，水动力作用活跃，岩溶化程度最强烈，尤以邻近向斜轴部或河谷边缘地区更甚。既发育有水平岩溶形态，也发育有与地表相联系的垂直岩溶形态。

④ 褶皱构造的转折端是岩溶发育的集中场所。

例如大巴山隧道岩溶发育程度还与褶皱构造有关。隧道通过地区区域性的褶皱为九工坪—沿河乡大背斜，幅宽4～6km，长度50km。同时，两翼还形成一系列中、小型复式褶皱构造，在隧道施工中共遇到6～7组背斜、向斜构造，其轴向与大背斜保持一致。 向斜核部具有储水构造，富集地下水并常形成暗河(管道)系统，向斜被断层破坏时，暗河沿断裂发育，并于相邻暗河发生水力联系。褶皱构造的转折端是岩溶发育的集中场所。下寒武统石龙洞组灰岩中，莲花池复背斜构造的主褶皱轴倾伏端和筲箕湾倒转向斜仰起端的转折部位均发育有大量的落水洞、漏斗、岩溶洼地及岩溶泉。 北东部的花边褶皱，由于有利的地形条件，上述现象尤为显著。 向斜仰起端以发育落水洞、漏斗与洼地等垂直形态为主；背斜的倾伏端以岩溶泉为主。这些泉水均出露于沟谷切割的最低部位，其水量随季节而变化，雨季时一般都很大，呈浑浊的涌水注入地表河沟，潮水沟岩溶泉在隧道施工前最大流量为1026 L／s，是黑水河的源泉之一。

4. 连通试验

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连通试验可以获得很多信息，帮助分析地下水补给排泄条件、流向、渗透速度等特征。

大巴山隧道1970～1971年， 地矿部水文地质工程地质研究所韩行瑞等工程师在配合施工中，在地面进行过连通试验，取得了可喜成绩。

地表连通试验表明，大寨沟的支流吴家湾、罗家湾、石麻子沟和杨家湾河水渗漏后都流向潮水沟的ＷA—4号泉，表明大寨沟河水的补给亦符合这一 运动规律。岭北地段，陡梯子沟流域地下水也向ＷA—4 号泉和黑水河方向运动。

(1) WA－8泉(794.8m)

WA－8泉位于向阳村黑水河岸边，其里程为DH429+871左180m，下降泉。该泉东侧3150m为大寨沟的支沟，向南流动，沟中地表水有一渗漏处，1970年6月25日16时投入萤光红400克，7月17日在WA－8泉收到，历时23天，平均视速度136.96m/d。

据此推测，附近作坊沟等二沟渗漏处，其水流亦流向WA－8泉。 (2) WA－5泉(901.8m)

WA－5泉位于陡梯子沟岸边庙粱上，其里程为DH430+600，下降泉。该泉西南25°方向300m处，为洪家湾沟和陡梯子沟会流处， 会流后有一地表水渗漏点。1970年4月16日15时45分，投入萤光红75克，4月19日18时30 分，在WA－5泉收到，历时75小时，平均视速度96m/d。 (3) WA－6泉(892.8m)

WA－6泉位于潮水沟西侧50m处，距WA－5泉约200m，下降泉。该泉南西50°方向980m处陡梯子沟内有一渗漏点。1970年4月24日10时37分，投入萤光红200克，当天17时35左右在WA－6泉收到，历时7小时，平均视速度3360m/d。

推测洪家湾沟的一处渗水点亦流向WA－6泉。 (4) WA－4泉(939.0m)

WA－4泉位于潮水沟内，西距线路400m(钻3附近)，下降泉。该泉东侧约800m为吴家湾沟，再东为罗家湾沟，继而为石麻子沟、扬家湾沟。沟中均有渗漏点。

1970年7月27日15时，于罗家湾沟一渗漏点(距WA－4泉东侧1650m)投入萤光红300克，7月31日5时在WA－4泉出现，8时达最高浓度，历时

89小时，平均视速度444.94m/d。

从而判定吴家湾沟、罗家沟、石麻子沟和扬家湾沟的渗漏点， 其渗漏水均流向WA－4泉中。

(5) WB－1泉(1054.0m)

WB－1泉位于潮水沟上游西侧支沟之中，该支沟上游有一渗漏点，距WB－1泉约260m。1971年6月26日10时30分，于渗漏处投入萤光红

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150克，6月26日22时在WB－1泉出现，23时30分达到最高浓度，历时13小时， 其视速度为480m/d。

从而判定潮水沟、吴家湾沟、罗家湾沟上游的5处渗水点，亦流向WB－1泉。

表－5 视速度一览表 编号 高程(m) 视速度(m/d) WA―8 794.8 136.96 ④ WA－5 901.8 96.00 ⑤ WA－6 892.8 3360.00 ① WA－4 939.0 444.94 ③ WB－1 1054.0 480.00 ② 表－6 大巴山隧道施工前地下水位 里程 突水点 钻孔编号 地面高程 水位高程 水位深度 洞顶上部 (m) (m) (m) 水位高度(m) DH429 +871 850.0 794.60 55.40 18.60 DH430+600 △1 ◎钻4 917.99 901.80 16.19 117.84 DH430+950 △2 ◎钻5 1094.80 896.80 198.00 101.80 DH431+600 △3 ◎ 1058.10 DH432 +100 △4 ◎ 1059.10 DH432 +200 △5 ◎钻6 1361.90 1060.50 注：本表是根据隧道竣工纵断面图推测的，仅供参考。 301.40 262.14 分析：

① 连通试验表明，投入点与接受点的连线大体上与构造线一致，即与

走向一致。

② 潮水沟为本区地下汇水河流，其下游黑水河亦是之。

③ 视速度快者，表明通道较为畅通，如WA－6泉；视速度慢者，表明通道较为差，如WA－5泉。

④ 地下水流向大体上与地表水流向（沟谷方向）垂直。

⑤ 地表水流向（沟谷展布方向）大体上与构造线垂直（岩层走向）。 ⑥ 本区岩溶水、裂隙水沿构造线运动。 (四) 黄土地区的隧道

当隧道通过黄土地区且下部有承压水时，应对承压含水层的顶板的稳定性进行检算，以免造成隧底溃底（隧底隆起）。

郑西客线秦东隧道，0.0～218.5m为黄土与古土壤互层，下部240～296m为砂砾石和砂承压含水层，隧道拟在黄土与古土壤互层的底部通过，通过初步检算，承压含水层的安全厚度不小于20m，提供隧道设计时考虑。

(五) 附近有地表水体的隧道

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在隧道影响范围内有常年流水的河流或水库等地表水体，隧道施工中可能产生集中涌水，应认真进行调查，根据岩层及其解理裂隙的产状推测可能集中涌水的部位。

1. 京通线桃山隧道

隧道位于北京市东北部与河北省交界处长城脚下，全长2007.9m。

距进口700m处有一条常年流水沟，与线路斜交，沟底高出线路70余米，有泉眼多处，沟旁有两座小山村，共有13户居民，在距隧道右侧约500m 处修建水库蓄水。

1974年9月，当下导坑掘进至距流水沟140m处，左侧出现涌水，随着掘进延伸，涌水量不断增加，当掘进至沟底，出现了高压水，流量达

25000m3/d，洞内水深没膝，并发现多醋断层、溶洞及发生大小坍方182次。当洞内发现溶洞水后，洞顶流水沟的水流迅速枯竭，水库水源中断，水电站停止发电，村民生活用水亦告断绝。ADH1241+15～1242+05段，岩性为石灰岩，风化严重，节理发育，十分破碎；灰黑色中厚层状矽质燧石条带，质脆坚硬节理发育，岩石十分破碎。此段有局部坍方，在与糜棱岩接触中坍方严重。

ADH1242+05～+33，F1断层破碎带，糜棱岩呈黄褐色质软破碎松散坍方严重。

流水沟位于1242＋25。

该段涌水主要为石灰岩溶洞水和断层水，以溶洞水的涌水量为最大。

溶洞水：主要发布在流水沟地段石灰岩出露的溶洞中。 这是隧道内地下水的主要来源，它来源于西部大面积石灰岩区的溶洞水。 从导坑揭示出水点的溶洞直径高1.6m宽2.5m以股状的形式流出，水压大来势迅猛。

断层水：主要分布在断层带中。由于断层贯通于石灰岩地层，大量的溶洞水补给断层，由断层出来的地下水往往呈溪流或小股水，最明显的表现在Ｆ1与Ｆ3断层交汇部位水量集中。 2. 宝中线冯家山隧道

隧道长3123.5m，位于陕西省宝鸡县冯家山水库西侧。隧道距水库边缘400～700m。水库正常蓄水位高程712m，规划水库正常蓄水位高程714m，隧

道有2800m长低于水库正常蓄水位高程712m。

DK26+500～DK27+500右侧350～700m有一被第四系地层掩盖的古河道与隧道平行，是水库水渗向隧道的天然通道。DK27+160～+910段，受水库影响最为严重，能见到水库渗流水沿隧道下导坑墙脚、掌子面右侧底部及右侧路基面呈股流涌水，洞深上部也出现过较大的渗水和滴水。

表－7 冯家山水库渗流造成的隧道涌水量预测与实测情况对比 里 程 预测涌水量(m/d) 3施工实测涌水量(m/d) 3精品word文档

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DK27+164～+198 DK27+205～+213 DK27+332～+336 DK27+415～+515 DK27+595～+695 总涌水量 无 无 无 1073.6 1616.2 2689.8 415.2 144.0 139.2 1555.2 1104.0 3357.6

(五) 地下水类型

地下水的类型主要为孔隙水、裂隙水和岩溶水。有的单位还根据岩性、构造等划分亚类。如裂隙水分为不同岩性接触带裂隙水、断层裂隙水和节理裂隙密集带水等，不尽相同。铁道科学研究院西南分院和西南交通大学的科研报告《既有隧道环境地下水变化规律以及对环境生态平衡影响的评估》中，对成昆、襄渝、阳安线的涌水隧道进行统计分析，其地下水类型列于下表中。

表－8 隧道涌水地下水类型及所占比例 线路 名称 成昆线 襄渝线 阳安线 隧道占线路长度比例(%) 31.4 34.0 17.0 1km以上涌水隧道数 103 74 18 岩溶水为主隧道数及所占比例 (%) 12 /11.6 6 /8.1 1 /5.5 孔隙裂隙水隧道数及所占比例(%) 57 / 55.4 50 / 67.5 10 / 55.5 断层水隧道数及所占比例 (%) 10 / 9.7 4 / 5.4 3 / 16.7 综合性涌水隧道数及所占比例 (%) 24 / 22.3 14 / 19.0 4 / 22.3 (五) 同位素方法

《规程》中规定：特长、长隧道宜采用T、D、18O等环境同位素方法，研究地下水的特征。

1. 氢、氧稳定同位素

应用氢、氧稳定同位素氘、氧－18（δD、δ18O），可研究地下水的生成和补给等特征。该方法只在西康线秦岭特长隧道中应用过，从勘察到Ⅱ线平导施工的10年间，共取δD、δ18O水样125个。经分析得出隧道地区地下水起源于大气降水，并以选择雪融水及冬季降水的方式补给为主。平均补给高程岭南2000m左右，岭北在2200m左右。

与此同时，先后取氚样114个，研究得出隧道区地下水分两种类型，即浅层风化裂隙水和下部构造裂隙水。前者主要循环在40～50m以上深度范围内，水交替作用强烈；后者大多循环在500m以上的深度范围内，水交替作用缓慢，滞流时间至少在40年以上。

对氘、氧－18和氚资料的分析和研究，很好地解决了隧道通过区有关水文地质问题，为隧道裂隙水分布的水文地质概念模型的建立及进一步为建立突水、涌水预测预报的数学模型提供了重要依据。同时，也为今后解决深埋长大隧道突涌水防治中的水文地质工作内容具有重要的指导意义。

2. 放射性同位素氚的应用

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氚(Tritium)是超重氢，为氢的同位素之一，放射低能β(贝塔)射线，其半衰期为12.26年。氚的符号为T或3H，单位为TR，即1018个原子中有一个氚原子称为1TR。氚产生于大气中，当大气降水落入地面时，河水、地下水中即含有氚，利用其衰变特征，可判断地下水不同深度处渗透运动的时间差，从而可了解到地下水的运动速度。

20世纪70年代末从国外引进并应用同位素氚技术。研究隧道区地下水的特征、预测隧道涌水量。近几年还应用氚研究隧道涌水对地表生态和环境的影响评价。

表－9 应用同位素氚汇总表 隧道 名称 乌鞘岭隧道 秦岭特长隧道 精伊霍越岭隧道 大巴山隧道 东秦岭特长隧道. 乌鞘岭特长隧道 北天山特长隧道 襄渝二线武当山 襄渝二线 关角特长隧道 隧道长度 (m) 972.7 18446 6700 5333 12260 勘察 年代 1985 1998 1999 2001 雨水 1 2 1 1 1 河水 33 3 5 取水样数量 泉井钻孔水 水 水 1 2 6 18 4 1 1 隧道 涌水 2 55 11 5 成果 预测涌水量 综合研究地下水特征 预测涌水量 预测涌水量 隧道涌水对环境生态影响评价 计算地下水年龄、环境影响评价等 2002 20050 2003～2004 2003 7680 2004 32605 2005 补充初步设计取样17个 雪1 1 7 8 10 1 9 2 3 1 1 初步设计取水样6组

在应用同位素氚法中，应注意以下几个问题。

(1) 采取氚样的要求

水中的氚具有纬度效应和高程效应。就高程效应而言，取样点应有确定的高程，尽量取不同高程的泉水和井水，越岭隧道当取河水时应尽量在沟脑附近取样，否则若在下游取样，无法确定地下水出水点的高程。例如兰武二线乌鞘岭特长隧道7号斜井施工中大量涌水，为评价对环境是否有影响，选取7个的氚样，分析高程与氚含量的关系。最初在曲线图上各点很分散，分析其原因，河水是在下游取的样，将高程调整为地下水出水点的高程后，于是有5个样本相关。

取样时一定要取雨水，作为当年氚含量的背景值。

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取样的数量应满足相关分析的要求。 每个水样的重量应不少于2.5kg。 (2) 降水氚浓度恢复

降水氚的输入浓度是进行计算的基础资料，由于我国缺乏这方面的系统长期观测资料，因此需要对历年降水氚浓度进行恢复。 ① 大巴山隧道氚浓度恢复计算

1999年7月，大巴山隧道水文地质勘测中，取水样16瓶，以便测定同位素氚的含量，籍以了解地下水运动速度和评估隧道可能涌水量。

查本区从未进行过降水云团中氚含量的测定，故无法得知降水云团中氚含量的衰减速率。为此只好参考我国1978年5月降水中氚含量的地理分布资料，按经纬度，并兼及大陆效应和纬度效应，来推算本区1978年降水云团中氚的大概含量(图－1)。

图－1 我国1978年5月降水中氚含量等值线分布图 表—10 我国1978年5月降水中氚含量表 地 点 齐齐哈尔 氚(TR) 238±7 长 春 扎鲁特旗 191±8 300±10 赤 峰 133±5 沈 阳 100±3 北 京 223±14 石家庄 207±7 福 州 45.0±1.3

地 南宁 广州 点 氚32.6±11.8±1(TR) 3 .5 重庆 莲沱 武汉 74.1±2.9 南京 65.1±2.7 兰州 221±17 济南 195±15 113±7 90±5

经查大巴山隧道，位于东经108°8′和北纬32°15′左右，位于图－1 中100TR线稍北，故取120TR作为大巴山隧道1978年降水中氚含量。 1978年的120TR到1999年的18.4TR，历经21年，如不考虑衰减快慢， 则平均衰减速率为4.838TR/a。

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120│·120TR

110││ ·110.324TR 大气降水中氚含量衰减率Ψ=4.838TR/a

大 100││ │ ·100.648TR 数学模形：

气 90││ │ │ ·90.972TR Y=497.364－4.838X 降 80││ │ │ │ ·81.296TR 式中：X—公元年代(年，后2位)

水 70││ │ │ │ │ ·71.62TR Y—该年雨水中氚含量(TR)

中 60││ │ │ │ │ │ ·61.944TR 氚 50││ │ │ │ │ │ │ ·52.268TR 含 40││ │ │ │ │ │ │ │ ·42.592TR 量 30││ │ │ │ │ │ │ │ │ ·32.916TR (TR)20││ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ·23.24TR

10││ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │·18.4TR 0└┴─┴─┴─┴─┴─┴─┴─┴─┴─┴─┴┴

78 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98 99年(公元)

图－2 大巴山隧道历年降水中氚含量推测图

② 西康线秦岭特长隧道

铁一院西安分院与西南交通大学部级科研报告子报告一《隧道裂隙水分布的水文地质概念模型研究》的成果：

根据北半球降水氚值的对数与所在纬度呈正比关系，即logT∝L，并利用前苏联伊尔库茨克和香港站的降水氚资料，内插秦岭隧道地区同期的降水氚值(见表—2)，再与国际原子能机构(IAEA) 提供的加拿大渥太华站同期降水氚值进行线性和对数相关分析，得回归方程式：

TQ=0.388064T。＋10.2307 (r=0.9492) (5)

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logTQ=0.834326logT。＋0.021282 (r=0.9364) (6) 式中 TQ、T。—分别为秦岭隧道地区降水氚值。

表—11 相关站的降水氚值表 年份 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 渥太华 253.7 190.8 206.1 92.3 90.4 98.1 75.9 58.9 伊尔库茨克 454.8 464.2 516.5 247.8 173.3 215.6 190.9 148.4 香港 46.9 29.4 24.4 27.9 13.8 17.5 12.4 11.7 秦岭隧道地区 113.8 86.2 80.2 65.3 36.0 46.7 35.9 31.5

由于秦岭隧道地区较之所采用的相关站的海拔更高，经试算认为取计算的上限更为合理，故确定1953～1993年由公式外推取值，1994～1997年T值由本区地表水典型样的平均值近似代替，1998年的氚值则根据近几年的地表水氚值估出。至此，已恢复出秦岭隧道地区大气降水的氚浓度序列，见表—3。

表—12 秦岭特长隧道地区大气降水氚浓度 年份 降水氚 1953 20.6 1954 121.2 1955 26.2 1956 81.6 1957 56.1 1958 238.1 1959 185.5 1960 71 1961 98.5 1962 395.3 1963 1151.5 1964 603.4 年份 降水氚 1965 312.3 1966 227.9 1967 136.1 1968 94.4 1969 108.7 1970 84.3 1971 90.2 1972 46 1973 45.3 1974 48.3 1975 39.7 1976 33.1 年份 降水氚 1977 39.3 1978 40.1 1979 29 1980 32.2 1981 32.1 1982 28.3 1983 29.1 1984 27.2 1985 23.6 1986 25.9 1987 25.3 1988 25.1 年份 降水氚 1989 27.3 1990 25.1 1991 24.7 1992 18.5 1993 17.7 1994 16.3 1995 15 1996 17 1997 18.4 1998 14.5

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第二讲 隧道勘探与试验

一、 勘探孔

(一) 国内外隧道钻探情况

在超长隧道地区，特别是在研究程度较差地区（自然地理、地质），地质勘探工程的设计和组织是特别重要的。在这些方面，北美对近几十年修建的各种用途的84座隧道，作了详尽地考察和统计。在考察和统计的绝大多数隧道中，大约隧道建筑造价的1％用于初步地质勘察和勘探工作中。勘探钻孔的累积深度平均后，大约为隧道长度的30％。即使在这种情况下，许多隧道的预算都保不住都超支了。研究的结果，建议把用于地质勘察、勘探工作的费用提高到隧道工程造价的3％，勘探孔的累积深度最好等于隧道的长度。

日本的方法是在勘察阶段打少量的钻孔，对地下水定性分析，宏观地、概略地预测涌水量；在施工阶段采用超前预报，详细预测涌水量。 我国部分铁路隧道钻探数量初步统计见下表。

钻探数量及试验情况 隧道 名称 孟良山隧道 南昆线铝厂 大秦线和尚坪隧道 大秦线百家长度 (m) 1788 2420 2294 5053 孔数 3 3 2 2 钻探 累计深占隧道长度(m) 度（％） 54 3.0 204 8.4 155.2 194.5 6.8 0.038 水文地质试验 最大 孔深(m) 97 105 抽水 注水 压水 2 提水 2 2 井中 测流 精品word文档

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湾 精品word文档

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大秦线天马山 南岭隧道 大瑶山隧道 中梁山公路隧道 南昆线米花岭 侯月线云台山 达成线炮台山 朔黄线长梁山 罗定地方铁路燕子水 京原线驿马岭 2840 6070 14295 3165 9388 8147 3078 12780 2250 7032 2 53 施136 49 10 8 16 1 15 初7 定10 8 72.7 2876.16 7676.05 6379 729.59 1428.89 大于2000 180.35 1895.37 238.56 646.77 643.6 2.6 47.4 42.7 23.5 0.152 大于 24.5 5.9 14.8 10.6 28.7 9.2 500.65 400 286.1 (600) 6 1 1 6

续表 钻探数量及试验情况 隧道 名称 丰准线龙王渠(查溶洞) 京通线黑山寺(施工中查溶洞) 京原线西山口(查采空、溶洞) 长度 (m) 1610 679 1765 2025 2715 7250 5333 4270 18448 12260 20050 定测 32605 2550 11068 孔数 补31 施工补钻41 小风钻137 钻探 累计深占隧道长度(m) 度（％） 523 510 578 938 536 53 192.4 471.34 2136.8 3123.47 912.34 2429.19 436.19 2332.96 517.6 2531.50 238.56 646.77 1522.74 53.14 30.37 2.58 7.09 6.50 40.07 16.93 7.44 12.12 2.18 最大 孔深(m) 19 101.6 570.55 600.70 300.43 560.25 (740) 730.62 水文地质试验 注压提井中 抽水 水 水 水 测流 7 5 3 5 6 7 1 1 6 2 5 12 洞内补61 大秦线岭沟1号 大秦线大黑山 大石线海西隧道 大巴山隧道 川黔线凉风垭隧道 秦岭特长隧道 东秦岭特长隧道 乌鞘岭特长隧道 关角特长隧道 北天山特长隧道 燕子水隧道 渝怀线圆梁山隧道 2 2 7 6 15 9 4 深8 浅14 拟深12 浅16 7 初7 定10 4 精品word文档

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包西线韩家河隧道(小煤窑踩空) 襄渝线武当山隧道 新白云山隧道 白石河2号 展沟隧道 新麒麟隧道 新旬阳隧道 3512 7680 4838 6861 4052 6313 3084 13 洞内54 7 3 2 2 3 1 1073.1 2020 384.88 80.6 45.6 120.00 7 3 1 自1 2 2 1 (二) 目前隧道勘探中存在的几个问题 1. 水文地质试验孔数量不足

北美主张钻探累计深度等于隧道的长度，这是理想化的做法，从我国的国情来看，目前还做不到，因为这种做法成本高、工期长，不能适应跨越式发展形势的需要。

日本的做法可取，但我国受体制的限制，勘察设计和施工是两个单位，把勘察阶段的钻探工作放到施工阶段进行也是难以做到的。

水文地质试验孔的布置和数量，《铁路工程水文地质勘察规程》TB 10049第10.3.1条规定：

1. 山岭隧道的水文地质试验孔，应根据工程场地水文地质条件复杂程度，重点布置在下列地段：

1)断层破碎带、构造复合部位、褶皱轴部、不整合接触带和不同岩性接触带。

2) 古矿井、古坑道、古河床地段，地表水系汇集地段，山间河谷盆地和洼地地段。

3)岩溶暗河发育地段物探异常点布孔。

2. 水文地质试验孔的位置和数量， 应根据工程规模确定。不同水文地质单元不少于１孔。

3. 钻孔深度宜达到隧道洞底设计高程以下3～5m。 目前存在的问题：

① 钻孔的位置大多根据工程地质条件确定，一孔多用，水文地质试验有时不理想。例如深孔多布置在断裂带，而富水带却很少布置水文地质试验孔。

② 钻孔数量不足，由于隧道多为深孔，成本高工期长，只打少量的钻孔，不是每个富水段都有代表性钻孔，缺少水文地质参数，无法采用地下水动力学法预测隧道涌水量。

二、洗孔

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《规程》规定基岩中宜采用清水钻进，实际情况是几乎所有的隧道钻探均采用泥浆钻进，深孔历时时间长。一般情况超过7天孔壁泥皮就开始硬化，时间越长洗孔越困难。

西南线东秦岭特长隧道4号钻孔

孔深348.73m，泥浆钻进，历时206天。每个阶段只做一次二氧化碳洗孔。

第一阶段抽水试验（0～200m）s=72m，Q=0.257 l/s。

第二阶段抽水试验（200～348.73m）s=144.2m，Q=0.184 l/s。 从抽水试验结果看，水位降深大，出水量却小，显然是洗孔不彻底所致。

泥浆钻进，历时206天，目前还没有好的方法能将孔壁的泥皮洗开，就连化学分散剂也无能为力。 三、水文地质试验

水文地质试验，应以抽水试验为主，当没有抽水条件时，可采用注水或

压水试验，尽量不做或少做提水试验。在下发钻探任务书时就应明确规定。钻机组有时为图省事不带试验设备，总想做提水试验，配合人员应坚持原则。

当水位很深并且水量很小时，可进行提水试验，但宜采用《规程》条文说明中介绍的定降深法，否则动水位难以稳定，给水文地质参数计算带来困难。

水文地质试验中，应进行必要的观测和测试工作，取得更多的信息。

襄渝线新麒麟隧道

麒 Z－2号孔，地层主要以寒武系及志留系下统云母石英片岩为主。该孔为自流水，观测自流量为：

当水位高出地面a=1.58m时，Q=442.54m3/d； 当水位高出地面b=4.15m时，Q=228.00m3/d。 推测静止水位： s2Q2(ba)228(4.151.58)2.731 m

Q1Q2442.54228 s1=s2+(b－a)=2.731+(4.15－1.58)=5.301 m

ΔH=s2+b=2.731+4.15=6.881 m 水位地质参数计算

s1=5.30m时，Q=442.54m3/d； s2=5.30m时，Q=228.00m3/d。

相关分析：s=0.001875049Q+0.00002732851Q2，r=0.874(不合格) 进行修正结果：

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s1=6.18m时，Q=442.54m3/d； s2=1.85m时，Q=228.00m3/d。

相关分析：s=0.0002970019Q+0.00003159821Q2，r=0.997(合格)

参数计算结果：q=173.260m3/d·m，K=5.631m/d，Ry=223m。

该孔自流量和渗透系数之大，在基岩中是很少见的，显然是构造水。但是，未进行水文测井，无法判断出水的位置，很难分析与隧道的关系。同时，也未测定水温，如果测定水温，可根据增温率推测构造水运移和补给的深度。

第三讲 水文地质参数计算

《铁路工程水文地质勘察规程》TB 10049—2004第8.2.6 条， 对以往计算出的水文地质参数进行了分析、研究，结果表明40多年来用小口径勘探孔计算出的水文地质参数，来预测设计大口径生产井的出水量，无论是理论上还是计算方法上都不符合裘布依公式的理论，致使几乎有80% 的出水量超过允许误差。为此，根据建技科字［2001］第4号《科研合同书》建立了《用单位出水量(q)计算渗透系数方法的研究》专门科研课题，对第四系松散层单孔抽水试验， 用本课题研究的单位出水量(q)法计算渗透系数和引用补给半径，预测取水构筑物的出水量并与实际出水量对比，通过9个工程实例验证性计算，其误差均小于20%，能够满足铁路供水工程要求。该方法既符合裘布依公式的假定条件，又不需设观测孔，可缩短勘察周期降低勘查成本。

（8.2.6－1）、（8.2.6－2）公式引自前苏联捷年鲍姆和格林鲍姆的经验公式（《根据抽水的单位比涌水量计算岩石导水性和渗透系数的简化方法》，《水文地质工程地质译丛》1965年第3期）。

将钻孔抽水试验资料建立抛物线方程式，求出水位降深s=1m时的出水量，即为单位出水量q，代入（8.2.6－1）或（8.2.6－2）式，便可求出渗

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透系数。利用计算出的渗透系数值，代入裘布依公式，即可求出引用补给半径。

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公式（8.2.6－3）为通过坐标原点的抛物线方程式。 公式（8.2.6－3）应为s=aQ+bQ2。 一、2次以上水位降深的计算方法

当抽水试验有2次以上水位降深时，宜采用单位出水量法计算水文地质参数，也可采用传统方法计算，进行比较选用合适的参数值。

当采用单位出水量法时，应注意q值的计算采用设计的程序，进行相关分析，得出标准的抛物线方程式，再计算s=1m的出水量，不能用q=Q / s直接计算。详细计算方法参阅《用单位出水量(q)计算渗透系数可行性的研究报告》。

工程实例：以包兰线临河站水源工程为例，计算方法如下：

1. 抽水试验有两次以上水位降深

1) LDS－5号孔：按潜水完整孔计算

抽水试验结果：s1=3.43m，Q1=421.891m3/d； s2=2.20m，Q2=336.442m3/d。 相关分析：n=3，输入样本：

s1=0.00m，Q1=0.00001m3/d(座标原点)；

s2=3.43m，Q2=421.891m3/d； s3=2.20m，Q3=336.442m3/d。

相关系数r=0.9999751（r>0.997，合格）

抛物线方程式：s=6.716401×10－6Q+1.931728×10－5Q2

含水层厚度H=47.65m，钻孔半径r=0.0635m，设s=1m代入抛物线方程式得：

q=227.350m3/d·m，Ｋ＝6.203m/d，Ry=205m。

本孔抽水试验Q～s曲线为抛物线型，故不需修正。 2) LDS－7号孔

抽水试验结果：s1=13.80m，Q1 =363.744m3/d； s2= 8.55m， Q2=270.086m3/d。 相关分析：n=3，相关系数r=0.9954465（不合格） 抛物线方程式：s=5.549499×10－4Q+1.071747×10－4Q2

进行修正：利用上述抛物线方程式，修正两次抽水试验的水位降深，即

s1=14.382m，Q1=363.744m3/d；

s2= 7.968m，Q2=270.086m3/d。 再相关分析n=3，r=0.9999925(合格)，

s=2.284523×10－5Q+1.088178×10－4Q2

含水层厚度H=46.23m，钻孔半径r=0.0635m，设s=1m代入抛物线方程式得：

q=95.758m3/d·m，Ｋ＝2.693m/d，Ry=204m。 二、1次水位降深的计算方法

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只有一次水位降深，采用齐姆公式计算q值。当s值大于5m时，需插值逐步逼近计算。齐姆公式：

(s2s2maxmaxs)Q(QmaxQ)max式中 smax ─ 抽水试验中最大水位降深(m)；

s ─ 设计的水位降深(m)；

Qmax ─ 与smax 对应的最大出水量(m3/d)； Q ─ 对应于s的出水量(m3/d)。

LDS－6号孔

抽水试验结果：s1=10.60m，Q1=293.933m3/d。

抽水试验只有一次水位降深，采用齐姆公式求算q，公式如下： 水位降深较大，需中间插值，设smax =10.60m，Q3max =293.933 m/d，设s=5m， 则

s2Qmax(a2maxs)10.62(10.65)2sQmax62293.933211.895 m3

/d max10.再设smax =5.00m，Q3max =211.895m/d，s=1.0m，则Q=76.282 m3/d ，即

q=76.282 m3/d·m。

含水层厚度H=49.25m，钻孔半径r=0.0635m，计算结果： Ｋ＝2.014m/d ，Ry=206m。

例如精伊霍线北天山特长隧道 1号钻孔

s=48.4m，Q=7.690m3／d，计算方法如下：

设s33max=48.4m，Qmax=7.690m／d，s=24m，Q=5.736 m／d；

设smax=24.0m，Qmax=5.736m3／d，s=12m，Q=4.302 m3／d； 设smax=12.0m，Qmax=4.302m3／d，s=6m， Q=3.226 m3／d； 设smax=6.00m，Q3max=3.226m／d，s=3m， Q=2.419 m3／d； 设smax=3.00m，Qmax=2.419m3／d，s=1m， Q=1.344 m3／d。 即q=1.344 m3／d·m。

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第四讲 隧道涌水量预测

一、隧道涌水量预测方法

铁科院西南分院和西南交通大学科研报告《既有隧道环境地下水变化规律以及对环境生态平衡影响的评估》，提出了预测隧道涌水量分类方法和适用条件，见说明下表。

预测隧道涌水量方法分类及应用条件 类型 方法名称 应 用 条 件 适 用 范 围 比拟法 径流模数法 确定性数学模型方法 类 水均衡法 解析法 数值法 渗透张量法 研究区与已知区的水文地质条件相似且较简单 水文地质条件较简单的山区隧道，有较完整的水文地质资料 独立的地表水流域内或水文地质单元内，有较丰富的气象、水文及水文地质资料 水文地质条件不复杂，含水介质较均质的研究区 水文地质条件复杂，含水介质具非均质各向异性的研究区。具有较明确的边界 非均质各向异性的裂隙含水介质研究区，基岩裂隙测绘方面 初测阶段隧道涌水量计算 初测阶段隧道涌水量计算 初测、定测及施工阶段隧道涌水量的宏观计算。其它计算的基础 定测、施工阶段隧道涌水量的计算和预测 定测、施工及运营阶段隧道涌水量的计算和预测 定测及施工阶段隧道涌水量预测所需的水文地质参数计算 精品word文档

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随机性数学模型方法类 “黑箱”理论法 水文地质条件复杂，特别是岩溶 水地区。水文地质资料欠缺，但降水、地表水、泉水等资料丰富 初测、定测及运营阶段隧道总涌水量预测及计算 精品word文档

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灰色关联度分析和灰色虚拟变量多元回归法 时间序列分析及频谱分析法 水文地质条件较复杂的研究区，具有一定的地质、水文地质、隧道地质测绘、气象等综合资料 水文地质条件复杂的研究区，特别是岩溶水地区，地下水有集中排泄特点，有较长时间的地下水动态观测资料 一般类型隧道初测、定测、施工、运营阶段，复杂类型隧道初测阶段的涌水量预测 施工及运营阶段的隧道总涌水量预测 上述分类方法各有其特点 ，非确定性统计模型法原理简单、使用

方便，

但计算结果相对比较粗略，多用于预可行性研究阶段总涌水量预测。确定性 数学模型法中的解析法数学推导严密，但适用条件苛刻，参数的准确获取并 非易事，应用大受限制；数值法的适用性强，只要地质模型正确，往往能获得较好结果，但对勘探试验的要求高，因而成本亦高，一般适用于初测、定 测阶段或施工阶段的涌水量预测。随机数学模型法适用于因水文地质条件的复杂性和不确定性致使某些基本要素难以搞清，定解条件不易准确概化的情形，所需数据一般较易获取，故颇具应用前景，不过往往很难对其稳定性作出评价，该法多用于施工、运营阶段的涌水量预测。

综合分析上述各种方法，本规程从可操作性和宏观的角度出发，规定了一部分预测隧道涌水量的方法。当有条件时，亦可采用上述其它方法预测隧道涌水量。

《规程》TB 10049第10.5.2条对隧道工程的水量评价，作了如下规定：

1 初测阶段可采用降水入渗法、径流模数法、地下径流深度法、比拟法和评分法等概略预测，当有勘探、试验资料时，宜采用地下水动力学法进行预测。

2 定测阶段应根据勘探和水文地质试验资料，采用地下水动力学法进行预测，并与其它方法进行综合分析后确定。

3 隧道施工中最大涌水量和运营中的正常涌水量的预测，宜按附录B的方法进行，并应采用多种方法进行综合分析后确定。

4 根据不同岩性、构造、裂隙和节理的密集程度、富水程度等特征，应分段预测最大涌水量和正常涌水量。

隧道涌水量预测应采用多种方法进行综合分析后确定。多种方法是要求每种方法均应计算各段的涌水量，其和是隧道总涌水量，而不是各种方法混用。例如兰武二线乌鞘岭特长隧道，采用地下径流模数法和地下水动力学法综合方法，即有钻孔的地段用地下水动力学法，无钻孔的地段应用地下径流模数法。这是不符合规程规定的。还有，襄渝线的几座隧道也是两种方法混用计算的。其计算结果是无法进行比较和综合分析的。

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二、有关参数的确定

1. 含水层厚度的确定

(1) 第四系地层含水层厚度的确定

夹粘土透镜体含水层厚度的确定：当透镜体较薄，延长不远，可忽略其影响。当透镜体厚度较大，延长很远，并使透镜体下部含水段具有局部承压性质，含水层厚度就应减去透镜体厚度。

含水层与隔水层互层的含水层厚度的确定：当层状含水层各层厚度较小，不可能分层抽水了解各层的出水量和渗透系数时，就可把它看成一个含水组。其水位取各含水层的混合值，厚度取各含水层的总和。 (2) 基岩含水体厚度的确定 西康线秦岭特长隧道

采用的计算参数：隧道埋深采用DK77+530～DK80+724段加权平均值563.8m，混合静止水位151.61m，平均含水层厚度H=412.19m，渗透系数K=0.00187m/d，洞身宽度B=8.0m，排水沟水深h。=0.5m，影响半径R=215.5+510.5K=216.45m。

按落合敏郎公式，单位长度正常涌水量qs=1.982 m3/d·m； 按柯斯嘉科夫公式：qs =1.342 m3/d·m； 平均值qs =1.662 m3/d·m； 实际涌水量qs =1.482 m3/d·m； 误差为 +12.15％。

该方法计算结果误差并不很大，与黄涛方法相比较为简单，在勘测阶段宏观预测隧道涌水量是可行的。

技术设计中用上述公式预测正常涌水量比施工中实际涌水量偏小，分析原因，一是含水层厚度采用钻孔处隧道埋深，比该段隧道平均埋深偏小；二是影响半径采用R=500m，数值偏大，致使预测结果偏小。

２. 隧道涌水影响宽度Ｂ

预测隧道涌水影响宽度是国内外尚未解决的技术难题，目前还没有成熟的预测方法。已往研究的影响半径或引用影响半径的理论公式，适用于均质的各向同性含水介质且为垂直集水构筑物，隧道为水平集水构筑物，裂隙介质又无统一的地下水面且各向异性，因此理论公式对隧道不适用。

综上所述，本规程对隧道涌水影响宽度的预测方法，只规定了比拟法、地质调查法。

(1) 地质调查法：

当有汇水盆地（地表、地下构造等）时，该汇水盆地面积常常用来作为该隧道的流域面积。其降雨水的渗入量，对于浅埋隧道，一般情况下接近或略小于隧道正常涌水量，对于深埋隧道，将程度不等的小于渗入量。

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如日本北陆隧道长13.875km，该区年降水量为2424mm，年地表径流深度1208.23mm，年蒸发蒸散量为555mm，根据地质调查圈定的隧道涌水时流域面积为13.4km2。预测隧道正常涌水量为16.85m3/min，施工后实际涌水量为16.80 m3/min。

(2) 地表水流域宽度法

日本有些学者认为，天然河流流域面积，反映了该区第四纪以来气候、植被、地质和水文地质条件。隧道可视为人工开凿的一条地下集水渠道，排水时间愈长，其流域面积愈接近附近地表水流域面积。这种把地下流域同地表流域相比拟的相似理论，虽然还不能充分理解，但他们却把附近地表水流

域平均后的宽度当作隧道流域的宽度，既影响宽度。而且在某些工程中实践后取得了成果。其公式如下：

BBA L式中 B — 隧道（或其某段）的流域宽度（影响宽度）(km)； B′— 隧道附近一条或多条河流流域的平均宽度(km)；

A′— 河流流域面积(km2)； L′— 河流主河道长度(km)。

隧道附近的河流，有时支流较多，根据实践，B′宜参照下表宽度取值。

影响宽度 富水性分区 强富水区 中等富水区 弱富水区 贫水区 B′值(km) 1.2~6.0 0.80~1.60 0.60~1.30 0.40~0.80 渗透系数(m/d) K > 0.1 K < 0.1

(3) 日本高桥彦治方法

大巴山隧道，由于未搜集到本隧道的地质及水文地质勘测资料， 本次勘测也未进行钻探和水文地质试验， 缺乏隧道地区各岩层的水文地质参数，无法采用解析式计算隧道涌水的影响半径。

本次勘测采用日本高桥彦治方法确定隧道涌水的影响宽度。该法是利用地表流域宽度作为隧道影响宽度的一种相似比拟的方法。 利用地形图量得附近几条支流沟心至分水岭的距离和高差，绘制Ｋt标准曲线， 再在隧道横断面图上量得隧道两侧平均影响宽度。大巴山隧道地区年均降水量采用1600mm，Ｋt标准曲线计算公式为：

Ｋt＝Ｒ2／(６Ｈ)

式中 Ｒ — 地表流域内河流中心至两侧分水岭的平均距离(m)； Ｈ — 河流中心至两侧分水岭的高差(m)。

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根据Ｒ、Ｈ计算结果，绘制岭北、岭南各支流的Ｋt标准曲线，见图— (透明腊纸图)。

Ｋt标准曲线图的0点与隧道横断面图的隧道中心重合，量得隧道两侧的Ｒ值，取各横断面两侧平均Ｒ之和， 即为隧道的影响宽度Ｂ。其结果表—3。

表—3 隧道影响宽度计算结果表 平均Ｒ值(m) 河 流 名 称 陡梯子沟(含支流) 陡梯子沟、潮水沟 陡梯子沟(含洪家湾) 岭 北 陡梯子沟(含洪家湾) 潮水沟 岭北平均 岭北平均 唐家湾 岭 南 大竹林沟 秦家河 岭南平均(大湾沟) Ｋt 左侧 335.3 78.0 151.2 252 217 240.7 144 37.6 96.8 117 73.5 980 443 697 857 733 857 600 350 560 610 407 右 侧 1093.3 490 733 803 867 907 670 243.3 308.7 420 316，7 隧道影响宽度 B (m) 2073 933 1430 1660 1600 1764 1270 593 947 1030 723 (3) 经验公式法 《规程》TB 10049条文说明10.5.3中，介绍了《规程》编写组总结得经验公式如下：

R=215.5+510.5K

式中 R — 隧道一侧涌水影响宽度(m) K — 含水体渗透系数(m/d)。

三、各种方法预测隧道涌水量

(一) 降水入渗法

大气降水落入地面后，部分渗入地下，具备贮水构造的地区形成含水体(层、带）。若隧道通过该含水体，隧道影响范围内渗入补给的水量同隧道排出的水量应保持平衡状态。

大气降水渗入地下的水量，由于受到降水量、降水强度、降水次数、地形地貌、植被、地质和水文地质条件的影响，所以预测的只能是宏观控制的大概范围。我国北方普遍降水量偏小，预测的隧道涌水量也比其他方法偏小。本法适用于浅埋隧道。

1. 年均降水量(Ｗ)的确定

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在以往的计算中，多采用县城的气象资料作为隧道地区的年均降水量(Ｗ)这样计算结果涌水量偏低。有条件时应建立临时气象站，观测隧道地区的年降水量。或者采用高程与降水量的关系推算隧道地区的年降水量。 大巴山隧道

据搜集的万源气象站(高程674m)1953～1984年的观测资料，年均降水量为1169.3mm，多年最大降水量为2218mm(1983年)。 据有关资料，在高程1900m以下的大巴山区，高程每升高100m，年均降水量增加50mm左右，大巴山区4～10月7个月中降水量占年降水量的91％。隧道通过的大巴山岭脊高程为1598.5m。推算隧道通过的大巴山区年均降水量为1631mm，采用值取1600mm。年降水日数按４～10月计为214天，年降水量按91％计为1456mm。 (2) 计算公式

《规范》TB100490—96中规定的计算公式为 Ｑ＝2.74α·Ｗ·Ａ

依据上述采用的年均降水量和降水日数，推导本隧道涌水量计算公式为

Ｑ＝4.673α·Ｗ·Ａ 式中 Ｑ — 平水期隧道正常涌水量(m3/d)； 4.673 — 量纲换算系数； α— 降水入渗系数； Ｗ— 年均降水量(mm)；

Ａ— 隧道通过地段的集水面积(km2)。

降水入渗系数，根据《规范》TB100490—96中说明表A.1.3 “入渗系数α经验值”确定。

强富水区，岩溶化极强的碳酸盐岩，《规范》TB100490 —96中α为0.30～0.50，另参照衡广复线南岭隧道通过岩溶区的实际入渗系数，下连溪段α为0.58，生潮垄段α为0.49，平均α为0.535，据此本隧道α取0.50。中等富水区α取0.25，弱富水区α取0.15。 (3) 隧道涌水量计算

按上述的计算公式与参数，隧道平水期正常涌水量计算结果见表— 4。

表—4 隧道平水期正常涌水量计算结果表 分 段 里 程 K441+832~K443+720 K443+720～K444+660 K444+660～K447+164 合 计 段长 (km) 1.888 0.94 2.504 5.333 富水性分区 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 地 影响宽度 层 B(km) Ｚ ＰＴ 2.00 1.00 0.60 入渗系数 α 0.50 0.25 0.15 年均降 水量 W (mm) 1456 1456 1456 正常涌水量Q 3(m/d) 12846 1599 1534 15979 精品word文档

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（二）地下径流模数法

本法采用假设地下径流模数等于地表径流模数的相似原理，根据大气降水入渗补给的下降泉流量或由地下水补给的河流流量，求出隧道通过地段的地表径流模数，作为隧道流域的地下径流模数，再确定隧道的集水面积，便可宏观、概略地预测隧道的正常涌水量。

由大气降水入渗补给的下降泉流量或由地下水补给的河流流量，反应了该流域的气候、地形地貌、植被、地质和水文地质条件。因季节变化，流量也随着变化。根据经验，为排除降雨干扰，以采用枯水季节流量较接近实际。因此，地下径流模数Ｍ，只能是概要反应地下水的赋存状态。 本法的应用实例，见于国内外诸多隧道中。

三、地下水动力学法

地下水动力学法，最早采用的是前苏联的公式计算，详见《铁路工程地质手册》。由于来源于渗渠公式，经实例验证计算隧道涌水量有一定的误差，详见《预测隧道涌水量的地下水动力学法》（《铁路地质与路基》1995年第4期），为此《规程》中未作规定。

《规程》中的公式引自日本、加拿大、法国等，是专门计算隧道涌水量的公式。

首先，应详细查明隧道通过地段的水文地质条件，通过试验获得水文地质参数，据此选择适合的公式。

当缺少隧道涌水时的影响宽度时，可采用非稳定流公式和古德曼公式。非稳定流公式可同时计算最大涌水量、递减时间和正常涌水量。只计算最大涌水量时也可用古德曼公式。

1. 裘布依渗渠公式

(1) h值的确定

h值表示自洞内排水沟底算起的壁外水柱高度，人们在计算时常常把h值假设为排水沟内水深，取0.2m或0.5m，理想地令地下水位降到洞内排水沟处。然而，许多隧道的h值却是相当大的，地下水位不能降到排水沟处。

正确地理解h值，无论是供水管井、渗渠或隧道，都应是壁外水柱高度，即钻孔、隧道除通过人工抽水或自然排水后剩余含水层厚度。 h=Δh+hW ，Δh为水跃值。

水跃值除非专门观测，否则很难确定。水跃值的确定，《规程》中未作明确规定，可参考论文《隧道渗水与水跃值Δh》（《科技交流》1990年第3期或《铁道工程学报》1995年第3期）。计算水跃值有艾连别尔格尔、阿勃拉莫夫、法国等理论公式。另外，还有比较简单的确定方法。

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1955年清华大学教授黄万里利用伯努里定理推导出当出水量很大时，

Δh＝0.5H。

《工程勘察》1989年第3期张子文撰写的《稳定降落漏斗中心最大下降及其体积计算方法探讨》一文，根据理论推导和砂槽试验结果给出如下计算式：

当 0.20隧道水文地质勘察与涌水量计算

目 次

第一讲 隧道水文地质勘察 一、隧道集中涌水段、点

二、水文地质勘察主要内容 三、主要的水文地质问题

第二讲 隧道勘探与试验 一、勘探孔的布置 二、洗孔

三、水文地质试验

第三讲 水文地质参数计算 一、2次以上水位降深的计算方法 二、1次水位降深的计算方法

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第四讲 隧道涌水量计算 一、降水入渗法 二、地下径流模数法 三、同位素氚法 四、地下水动力学法 五、评分法

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