混凝土测试题

一、填空题（共48题） １.单向板肋梁楼盖荷载的传递途径为 楼面（屋面）荷载 → 次梁 → 主梁 → 柱 → 基础 → 地基。 2.在钢筋混凝土单向板设计中，板的短跨方向按 计算 配置钢筋，长跨方向按_ 构造要求 配置钢筋。 3.多跨连续梁板的内力计算方法有_ 弹性计算法__和 塑性计算法___ 两种方法。 4.四边支承板按弹性理论分析，当L2/L1≥_2__时为_单向板_；当L2/L1<__2 _时为_双向板 。 5.常用的现浇楼梯有__板式楼梯___和___梁式楼梯___两种。 6．对于跨度相差小于10％的现浇钢筋混凝土连续梁、板，可按等跨连续梁进行内力计算。 7、双向板上荷载向两个方向传递，长边支承梁承受的荷载为 梯形 分布；短边支承梁承受的荷载为 三角形 分布。 8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时，板的折算恒载 g'g11 折算活载p'p p，229、对结构的极限承载力进行分析时，需要满足三个条件，即 极限条件 、 机动条件 和平衡条件 。当三个条件都能够满足时，结构分析得到的解就是结构的真实极限荷载。 10、对结构的极限承载能力进行分析时，满足 机动条件 和 平衡条件 的解称为上限解，上限解求得的荷载值大于真实解；满足 极限条件 和 平衡条件 的解称为下限解，下限解求得的荷载值小于真实解。 11、在计算钢筋混凝土单向板肋梁楼盖中次梁在其支座处的配筋时，次梁的控制截面位置应取在支座 边缘 处，这是因为 支座边缘处次梁内力较大而截面高度较小。 12、钢筋混凝土超静定结构内力重分布有两个过程，第一过程是由于 裂缝的形成与开展 引起的，第二过程是由于 塑性铰的形成与转动 引起的。 13、按弹性理论计算连续梁、板的内力时，计算跨度一般取 支座中心线 之间的距离。按塑性理论计算时，计算跨度一般取 净跨 。 14、在现浇单向板肋梁楼盖中，单向板的长跨方向应放置分布钢筋，分布钢筋的主要作用是：承担在长向实际存在的一些弯矩、抵抗由于温度变化或混凝土收缩引起的内力、将板上作用的集中荷载分布到较大面积上，使更多的受力筋参与工作、固定受力钢筋位置。 15、钢筋混凝土塑性铰与一般铰相比，其主要的不同点是：只能单向转动且转动能力有限、能承受一定弯矩、有一定区域（或长度）。 16、塑性铰的转动限度，主要取决于钢筋种类、配筋率 和 混凝土的极限压应变 。当低或中等配筋率，即相对受压区高度值较低时，其内力重分布主要取决于 钢筋的流幅 ，这时内力重分布是 充分的 。当配筋率较高即值较大时，内力重分布取决于 混凝土的压应变 ，其内力重分布是 不充分的 。 17、为使钢筋混凝土板有足够的刚度，连续单向板的厚度与跨度之比宜大于 1/40 18、柱作为主梁的不动铰支座应满足 梁柱线刚度比ib/ic5 条件，当不满足这些条件时，计算简图应 按框架梁计算。 19、整体单向板肋梁楼盖中，连续主、次梁按正截面承载力计算配筋时，跨中按 T形 截面计算，支座按 矩形 截面计算。 20、在主梁与次梁交接处，主梁内应配置 附加箍筋或吊筋 。 21、雨篷除应对雨篷梁、板的承载力进行计算外，还必须进行 整体抗倾覆 验算。 22、现浇梁式楼梯的斜梁，不论是直线形或折线形，都简化成水平简支梁计算。 (v)23、双向板按弹性理论计算，跨中弯矩计算公式mxmxmy,m(yv)mymx，式中的称为 泊桑比（泊松比） ，可取为 0.2 。 24、现浇单向板肋梁楼盖分析时，对于周边与梁整浇的板，其 跨中截面 及 支座截面 的计算弯矩可以乘0.8的折减系数。 25、在单向板肋梁楼盖中，板的跨度一般以 1.7～2.7 m为宜，次梁的跨度以 4～6 m为宜，主梁的跨度以 5～8 m为宜。 26、混凝土梁、板结构按其施工方法可分为 现浇整体式 、 装配式 、和 装配整体式 三种形式。 27、现浇整体式楼盖结构按楼板受力和支承条件的不同又分为 单向板肋梁楼盖 、 双向板肋梁楼盖 、无梁楼盖和井式楼盖等四种。 28、肋形楼盖一般由 板 、 次梁 、 主梁 组成，每一区格板一般四边均有梁或墙支承，形成四边支承梁。当l2/l12时按 单向板 设计，设计时仅考虑在 短 边方向的受弯，对于长向 的受弯只作局部处理，这种板叫做“单向板”。当l2/l12按 双向板 设计，在设计中必须考虑长向和短向两向受弯的板叫做“ 双向板 ”。 29、单向板肋梁楼盖的结构布置一般取决于 建筑功能 要求，在结构上应力求简单、整齐、经济、适用。柱网尽量布置成 长方形 或 正方形 。主梁有沿 横向 和 纵向 两种布置方案。 30、按弹性理论的计算是指在进行梁（板）结构的内力分析时，假定梁（板）为 理想的弹性体 ，可按 结构力学 的一般方法进行计算。 31、单向板肋梁楼盖的板、次梁、主梁均分别为支承在 次梁 、 主梁 、柱或墙上。计算时对于板和次梁不论其支座是墙还是梁，将其支座均视为 铰支座 。由此引起的误差，可在计算时所取的 跨度 、 荷载 及 弯矩值 中加以调整。 32、当连续梁、板各跨跨度不等，如相邻计算跨度相差 不超过10％ ，可作为等跨计算。这时，当计算各跨跨中截面弯矩时，应按 各自的跨度 计算；当计算支座截面弯矩时，则应按相邻两跨计算跨度的平均值 计算。 33、对于超过五跨的多跨连作用续梁、板，可按 五跨 来计算其内力。当梁板跨度少于五跨时，仍按 实际跨数 计算。 34、作用在楼盖上的荷载有 永久荷载 和 可变荷载 。永久荷载是结构在使用期间内基本不变的荷载；可变荷载是结构在使用或施工期间内时有时无的可变作用的荷载。 35、当楼面梁的负荷面积很大时，活荷载全部满载的概率比较小，适当降低楼面均布活荷载更能符合实际。因此设计楼面梁时，应按《荷载规范》对楼面活荷载值 乘以折减系数 后取用。 36、求某跨跨中截面最大正弯矩时，活荷载应在 本跨内布置，然后隔跨布置 。 37、求某跨跨中截面最小正弯矩（或最大负弯矩）时，本跨 不布置活载 ，而在 相邻两跨布置活荷载 ，然后 隔跨布置 。 38、求某一支座截面最大负弯矩时，活荷载应该在该支座 左右两跨布置 ，然后 隔跨布置 。 39、内力包络图中，某截面的内力值就是该截面在任意活荷载布置下可能出现的 最大内力值 。根据弯矩包络图，可以检验受力纵筋抵抗弯矩的能力并确定纵筋的 截断 或弯起的位置和 数量 。 40、为了考虑支座抵抗转动的影响，一般采用 增大恒载 和相应 减小活荷载 的办法来处理，即以 折算荷载 来代替实际计算荷载。当板或梁支承在砖墙上时，则荷载 不得进行 折算。主梁按连续梁计算时，一般柱的刚度较 小 ，柱对梁的约束作用 小 ，故对主梁荷载 不进行 折减。 41、考虑塑性内力重分布计算超静定钢筋混凝土结构，不仅可以消除内力按 弹性理论计算 和截面按 极限状态设计 二者之间的矛盾，而且可以合理地估计构件的承载力。同时又能符合结构工作的实际情况，节约材料，获得一定的技术经济效果。 42、关于连续板、梁考虑内力塑性重分布的计算方法很多，目前工程结构设计中应用较多的是弯矩调幅法。即调整（一般降低）按弹性理论计算得到的某些截面的 最大弯矩值 。 43、控制弯矩调幅值，在一般情况下不超过按弹性理论计算所得弯矩值的 25％ 。 44、为了保证塑性铰有足够的转动能力，《规范》规定：相对受压区高度 0.35 。愈大，截面塑性铰转动能力或极限塑性转角就 越小 。 45、为了满足平衡条件，调整后每个跨度两端支座弯矩MA,MB绝对值的平均值与调整后跨中弯矩MC之和，应 不小于简支梁计算的跨中弯矩M0，即MAMB2MCM0。 46、板一般均能满足 斜截面受剪 承载力，设计时可不进行 受剪 验算。 47、连续板中受力钢筋的配置，可采用 分离式 或 弯起式 两种方式。 48、单向板肋梁楼盖中，板的构造钢筋有 分布钢筋 、嵌入墙内的板其板面附加钢筋、 垂直于主梁的板面附加钢筋 。 二、选择题（共54题） 1.在计算钢筋混凝土肋梁楼盖连续次梁内力时，为考虑主梁对次梁的转动约束，用折 算荷载代替实际计算荷载，其做法是 ( B ) A.减小恒载，减小活载 B.增大恒载，减小活载 C.减小恒载，增大活载 D.增大恒载，增大活载 2.现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的主次梁相交处，在主梁中设置附加横向钢筋的目的: ( D ) A.承担剪力 B.防止主梁发生受弯破坏 C.防止主梁产生过大的挠度 D.防止主梁由于斜裂缝引起的局部破坏 3.在计算框架梁截面惯性矩I时应考虑到楼板的影响，假定I0为矩形截面梁的截面惯性矩，则对现浇楼盖中框架梁截面惯性矩I应取（ A ） A.I＝2I0 B. I＝1.5I0 C. I＝1.2I0 D. I＝1.0I0 4.板内分布钢筋不仅可使主筋定位，分担局部荷载，还可 （ B ） A.承担负弯矩 B.承受收缩和温度应力 C.减少裂缝宽度 D.增加主筋与砼的粘结 5.五跨等跨连续梁，现求第三跨跨中最大弯矩，活荷载应布置在哪几跨？ （ D ） A.1,2,3 B. 1,2,4 C. 2,4,5 D. 1,3,5 6.五跨等跨连续梁，现求最左端支座最大剪力，活荷载应布置在哪几跨？ （ D ） A.1,2,4 B. 2,3,4 C. 1,2,3 D. 1,3,5 7、按单向板进行设计（ A ）。 A.600mmX3300mm的预制空心楼板； B.长短边之比小于2的四边回定板； C.长短边之比等于1.5，两短边嵌固，两长边简支； D.长短边相等的四边简支板。 8、对于两跨连续梁: （ D ） A.活荷载两跨满布时，各跨跨中正弯矩最大； B.活荷载两跨满布时，各跨跨中负弯矩最大； C.活荷载单跨布置时，中间支座处负弯矩最大； D.活荷载单跨布置时，另一跨跨中负弯矩最大。 9、多跨连续梁(板)按弹性理论计算，为求得某跨跨中最大负弯矩，活荷载应布置在 （ D ） A.该跨，然后隔跨布置； B.该跨及相邻跨； C.所有跨； D.该跨左右相邻各跨，然后隔跨布置。 10、超静定结构考虑塑性内力重分布计算时，必须满足 （ D ） A.变形连续条件； B.静力平衡条件； C.采用热处理钢筋的限制； D.拉区混凝土的应力小于等于混凝土轴心抗拉强度。 11、条件相同的四边支承双向板，采用上限解法求得的极限荷载一般要比用下限解法求得的:（ A ） A.大； B.小； C.相等； D.无法比较。 12、在确定梁的纵筋弯起奌时，要求抵抗弯矩图不得切入设计弯矩图以内，即应包在设计弯矩图的外面，这是为了保证梁的 （ A ） A.正截面受弯承载力； B.斜截面受剪承载力； C.受拉钢筋的锚固； D.箍筋的强度被充分利用。 13、在结构的极限承载能力分析中，正确的叙述是 （ B ） A.若同时满足极限条件、变形连续条件和平衡条件的解答才是结构的真实极限荷载； B.若仅满足极限条件和平衡条件的解答则是结构极限荷载的下限解； C.若仅满足变形连续条件和平衡条件的解答则是结构极限荷载的上限解； D.若仅满足极限条件和机动条件的解答则是结构极限荷载的上限解。 14、按弯矩调幅法进行连续梁、板截面的承载能力极限状态计算时，应遵循下述规定 （ A ） A.受力钢筋宜采用I、II级或III级热轧钢筋； B.截面的弯矩调幅系数< >宜超过0.25； C.弯矩洞整后的截面受压区相对计算高度< >一般应超过0.35，但不应超过< >； D.按弯矩调幅法计算的连续紧、板，可适当放宽裂缝宽度的要求。 15、钢筋混凝土连续梁的中间支座处，当配置好足够的箍筋后，若配置的弯起钢筋不能满足要求时，应增设( )来抵抗剪力。 ( B ) A.纵筋 B.鸭筋 C.浮筋 D.架立钢筋. 16、承受均布荷载钢筋混凝土五跨连续梁(等跨)，一般情况下由于塑性内力重分布，使: ( B ) A.跨中弯矩减少，支座弯矩增加 B.跨中弯矩增大，支座弯矩减小 C.支座弯矩和跨中弯矩都增加 17、按弹性方法计算现浇单向肋梁楼盖时，对板和次梁采用折算荷载来进行计算，这是考虑到 ( C ) A.在板的长跨方向能传递一部分荷载 B.塑性内力重分布的影响 C.支座转动的弹性约束将减少活荷载布置对跨中弯矩的不利影响 18、求连续梁跨中最小弯矩时，可变荷载(活载)的布置应该是 ( B ) A.本跨布置活载，然后隔跨布置活载 B本跨不布置活载，相邻两跨布置活载，然后隔跨布置活载 C.本跨及相邻两跨布置活载，然后隔跨布置活载 19、塑性铰的转动能力调幅截面的相对高度有关，增大，塑性铰的转动能力降低，为使塑性铰有足够的转动能力，应满足 ( C ) A. b B. b C. 0.35 D. 0.35 20、按弹性理论计算单向板肋梁楼盖时，板和次梁采用折算荷载来计算的原因是 （ C ） A.考虑到在板的长跨方向也能传递一部分荷载 B.考虑到塑性内力重分布的有利影响 C.考虑到支座转动的弹性约束将减小活荷载隔跨布置时的不利影响 21、连续梁（板）塑性设计应遵循的原则之一是 （ C ） A.必须采用折算荷载 B.不考虑活荷载的不利位置 C.截面受压区相对高度0.35 22、整浇楼盖的次梁搁置在钢梁上时 （ B ） A.板和次梁均可采用折算荷载 B.仅板可以采用折算荷载 C.仅次梁可以用折算荷载 D.二者均不可用折算荷载 23、雨篷梁支座截面承载力计算时，应考虑 （ B ） A.弯、扭相关 B.剪、弯、扭相关 C.弯、剪相关 D.弯、压、剪相关 24、为了设计上的便利，对于四边均有支承的板，当（ ）按单向板设计。 （ D ） A.ll2ll2 B. 21 C. 23 D. 23 l1l1l1l125、弹性方法设计的连续梁、板各跨跨度不等，但相邻两跨计算跨度相差＜10%，仍作为等跨计算，这时，当计算支座截面弯矩时，则应按（ ）计算。 （ C ） A.相邻两跨计算跨度的最大值 B.两邻两跨计算跨度的最小值 C. 相邻两跨计算跨度的平均值 D. 无法确定 26、两端搁置在墙上的单跨板，按塑性理论计算时，计算跨度l等于 （ A ） hA.lnh(h为板厚) B.ln(为板厚) C.lln D. l1.05ln 227、一端搁置在墙上，一端与梁整浇的单跨板，按塑性理论计算时，计算跨度l取 （ B ） hhA.lnh B.ln C.lln D. l1.025ln(h均为板厚) 2228、对于多跨连续的板梁，对支座为整浇的梁或柱，按弹性进论计算时，计算跨度l一般可取（ A ） A.支座中心线间的距离 B.板或梁的净跨ln C.取1.025ln D. 1.05ln 29、对于多跨连续的板，按塑性理论计算时，当边支座为砖墙时，边跨的计算跨度取 （ C ） babhhabA.ln B.ln C.ln和ln两者中取小值 D. 1.025ln 2222222（其中ln—边跨净跨度，b—板第二支座的宽度，a—边支座支承长度，h—板厚） 30、对于多跨连续梁，按塑性理论计算时，当边支座为砖墙时，边跨的计算跨度l取 （ C ） babb B.ln0.025ln1 C.取ln和1.025ln中较小值 D. 1.025ln 222231、关于折算荷载的叙述，哪一项不正确 （ D ） A.为了考虑支座抵抗转动的影响，采用增大恒载和相应减少活荷载的办法来处理 11B.对于板其折算荷载取：折算恒载g/=g+q，折算活载q/=q 2213C.对于次梁其折算荷载取：折算恒载g/=g+q，折算活载q/=q 44D. 对于主梁其折算荷载按次梁的折算荷载采用 32、关于塑性较，下面叙述正确的是 （ C ） A.塑性较不能传递任何弯矩而能任意方向转动 B.塑性较转动开始于Ia，终止于IIIa C.塑性较处弯矩不等于0而等于该截面的受弯承载力Mu D. 塑性较与理想铰基本相同 33、对于“n”次超静定的钢筋混凝土多跨连续梁，可出现（ ）个塑性铰，最后将因结构成为机动可变体系而破坏。 （ B ） A.n-1 B.n C.n-2 D. n+1 34、连续梁、板按塑性内力重分布方法计算内力时，截面的相对受压区高度应满足 （ B ） A.lnA. b B.0.35 C.＞b D. ＞0.35 35、控制弯矩调幅值，在一般情况下不超过按弹性理论计算所得弯矩值的 （ C ） A.30% B.25% C.20% D. 15% 36、用弯矩幅法计算，调整后每个跨度两端支座弯矩MA、MB与调整后跨中弯矩MC，应满足 （ C ） A.MAMBMMMAMBMc0 Mco B.2222MAMB2McM0 D. MAMB2McM0 C.37、在单板肋梁楼盖设计中，一般楼面板的最小厚度h可取为 （ B ） A.≥50mm B. ≥60mm C. ≥80mm D. 没有限制 38、对于板内受力钢筋的间距，下面哪条是错误的（ C ） A. 间距s≥70mm B. 当板厚h≤150mm，间距不应大于200mm C.当板厚h＞150mm，间距不应大于1.5h，且不应大于250mm D.当板厚h＞150mm时，间距不应大于1.5h，且不应大于300mm 39、对于连续板受力钢筋，下面哪条是错误的 （ B ） A.连续板受力钢筋的弯起和截断，一般可不按弯矩包络图确定 B.连续板跨中承受正弯矩的钢筋可在距离支座lnl处切断,或在n处弯起 61011C．连续板支座附近承受负弯矩的钢筋，可在距支座边缘不少于ln或ln的距离处切断 43D. 连续板中受力钢筋的配置，可采用弯起式或分离式 40、在单向板中，要求分布钢筋 （ C ） A.每米板宽内不少于4根 B.每米板宽内不少于5根 C．单位长度上的分布钢筋的截面面积不应小于单位长度上受力钢筋截面面积的10% D. 按承载力计算确定 41、在钢筋混凝土单向板中，分布钢筋的面积和间距应满足 （ B ） A.截面面积不小于受力钢筋面积的5% B. 截面面积不小于受力钢筋面积的10% C．截面面积不小于受力钢筋面积的15% D. 截面面积不小于受力钢筋面积的20% 41、《规范》对嵌固在承重砖墙内的现浇板，在板的上部应配置构造钢筋，下面哪条错误的 （ C ） A.钢筋间距不大于200mm，直径不小于6mm的构造钢筋，其伸出墙边的长度不应小于板的跨度或双向板的短边跨度） B. 对两边均嵌固在墙内的板角部分，应双向配置上述构造钢筋，其伸出墙边的长度不应于l1 4l1（l1为单向72C．沿受力方向配置上部构造钢筋（包括弯起钢筋）的截面面积不宜小于跨中受力钢筋截面面积的 3D. 沿非受力方向配置的上部构造钢筋可根据经验适当减少 42、《规范》规定，当现浇板的受力钢筋与梁的肋部平行时，应沿梁肋方向配置板面附加钢筋，下面哪条是错误的 （ C ） A.板面附加钢筋间距不大于200mm且与梁肋垂直 B. 构造钢筋的直径不应小于6mm 1C．单位长度的总截面面积不应小于板中单位长度内受力钢筋截面面积的 21D. 伸入板中的长度从肋边缘算起每边不小于板计算跨度lo的 443、在单向板肋梁楼盖设计中，对于次梁的计算和构造，下面叙述中哪一个不正确 （ D ） A.承受正弯矩中截面，次梁按T形截面考虑 B. 承受负弯矩的支座截面，T形翼缘位于受拉区，则应按宽度等于梁宽b的矩形截面计算 C．次梁可按塑性内力重分布方法进行内力计算 h11D. 不论荷载大小，次梁的高跨比~，一般不必进行使用阶段的挠度和变形验算 l81444、在单向板肋梁楼盖设计中，对于主梁的计算，下面叙述中哪一个不正确 （ D ） A.截面设计时与次梁相同，跨中正弯矩按T形截面计算，支座负弯矩则按矩形截面计算 B. 主梁内力计算，可按弹性理论方法进行 C．在主梁支座处，次梁与主梁支座负弯矩钢筋相互交叉，通常次梁负弯矩钢筋放在主梁负弯矩钢筋上面 D. 计算主梁支座负弯矩钢筋时，其截面有效高度取：单排钢筋时ho=h-35；双排钢筋时ho=h-60 45、在单向板肋梁楼盖设计中，对于板的计算，下面叙述中哪一个不正确 （ D ） A.支承在次梁或砖墙上的连续板，一般可按内力塑性重分布的方法计算 B. 板一般均能满足斜截面的受剪承载力，设计时可不进行受剪验算 C．板的计算宽度可取为1m，按单筋矩形截面进行截面设计 D.对于四周与梁整体连续的单向板，其中间跨的跨中截面及中间支座，计算所得的弯矩可减少10%，其它截面则不予减少 46、单向板肋梁楼盖考虑塑性内力重分布计算连续板、梁时，下面叙述哪一个是错误的 （ D ） A.对于均布荷载和承受间距相同、大小相等的集中荷载的多跨等跨连续梁，其内力可分别按Mm(gq)lo,Mm(GQ)l计算 2B. 确定连续梁剪力设计值时，各跨应取各自的净跨ln计算 C．若梁、板两端均支承在砌体上，其计算跨度l0应取为1.05ln D.对于等跨连续梁板，当跨度相差不大于15%时，计算跨内弯矩时取各自的跨度值，而计算支座弯矩则相邻两跨的平均值计算 多项选择题 1、关于单向板肋梁楼盖的结构平面布置，下列叙述正确的是 （ ABD ） A．单向板肋梁楼盖的结构布置一般取决于建筑功能要求，在结构上应力求简单、整齐、经济适用。 B．柱网尽量布置成长方形或正方形。 C．主梁有沿横向和纵向两种布置方案，沿横向布置主梁，房屋空间刚度较差，而且限制了窗洞的高度。 D．梁格布置尽可能是等跨的，且边跨最好比中间跨稍小（约在10%以内）。 2、单向板肋梁楼盖按弹性理论计算时，对于板和次梁不论其支座是墙还是梁，均视为铰支座，由此引起的误差可在计算时所取的（ ）加以调整。 （ ABD ） A．跨度 B．荷载 C．剪力值 D．弯矩值 3、单向板肋梁楼盖按弹性理论计算时，关于计算简图的支座情况，下面说法正确的是 （ AB ） A．计算时对于板和次梁不论其支座是墙还是梁，将其支座均视为铰支座。 B．对于两边支座为砖墙，中间支座为钢筋混凝土柱的主梁，若i柱1时，可将梁视作铰支于柱上i梁5的连续梁进行内力分析，否则应按框架横梁计算内力。 C．当连续梁、板各跨跨度不等，如相邻计算跨度相差不超过20%，可作为等跨计算。 D．当连续梁板跨度不等时，计算各跨跨中截面弯矩时，应按各自跨度计算；当计算支座截面弯矩时，则应按相邻两跨计算跨度的最大值计算。 4、单向板肋梁楼盖按弹性理论计算时，连续梁、板的跨数应按（ ）确定 （ ABD ） A．对于各跨荷载相同，其跨数超过五跨的等跨等截面连续梁、板将所有中间跨均以第三跨来代替。 B．对于超过五跨的多跨连续梁、板，可按五跨来计算其内力。 C．当梁板跨数少于五跨时，按五跨来计算内力。 D．当梁板跨数少于五跨时，按实际跨数计算。 5、钢筋混凝土超静定结构的内力重分布的说法哪些是正确的 （ BC ） A．对于n次超静定钢筋混凝土多跨连续梁，可出现n+1个塑性铰。 B．钢筋混凝土超静定结构中某一截面 “屈服”，并不是结构的破坏，而其中还有强度储备可利用。 C．超静定结构的内力重分布贯穿于裂缝产生到结构破坏的整个过程。 D．从开裂到第一个塑性铰出现这个阶段的内力重分布幅度较大。 E．第一个塑性铰出现到结构破坏这个阶段的内力重分布幅度较小。 6、塑性铰的转动限度主要取决于 （ABD） A．钢筋种类 B．配筋率 C．混凝土的极限压缩变形 D．截面尺寸 E．构件的承载能力 7、对弯矩进行调整时，应遵循的原则是 （ AB ） A．宜采用具有塑性较好的Ⅰ级或Ⅱ级钢筋。采用强度等级为C20~C45的混凝土。 B．控制弯矩调幅值，在一般情况下不超过按弹性理论计算所得弯矩值的20%。 C．截面相对受压区高度不能太大，即xb h0D．调整后每个跨度两端支座弯矩MA、MB绝对值的平均值与调整后的跨中弯距MC之和，应不小于简支梁计算的跨中弯矩M0的一半。 E、考虑内力重分布，构件必须有足够的抗剪能力，应将斜截面受剪承载力所需的箍筋面积增加10%。 8、对下列结构进行承载力计算时，不应考虑内力塑性重分布，而按弹性理论方法计算 （ ABD ） A．预应力结构 B．直接承受动荷载作用的工业与民用建筑 C．使用阶段允许出现裂缝的构件 D．二次受力叠合结构 三、是非改错题（共46题） 1.次梁传递荷载给主梁属于间接荷载，该处应设附加箍筋或吊筋。 （ √ ） 2.现浇框架结构在计算框架梁截面惯性矩I时应考虑到楼板的影响，对边框架梁和中框架梁均取I＝2I0。 （ × ） 3.塑性铰线的位置遵循一定的规律，所以一块板只能有一种破坏机构。 （ × ） 4.弯矩包络图就是抵抗弯矩图。 （ × ） 5、现浇板式楼梯在计算梯段板时，可取1米宽板带或以整个梯段板作为计算单元。 （ √ ） 6、现浇梁式楼梯中的平台梁，除承受平台板传来的均布荷载和平台梁自重外，还承受梯段斜梁传来的集中荷载。 （ √ ） 7、由于单向板上的荷载主要沿一个方向传递，所以仅需在板中该方向配置钢筋即可。 （ × ） 8、不论楼板的支承条件如何，只要其长短边比值l2/l1<2，就可称之为双向板。 （ × ） 9、作用在双向板支承梁上的荷载是均匀分布的。 （ × ） 10、连续梁在各种不利荷载布置情况下，任一截面的内力均不会超过该截面处内力包络图上的数值。 （ √ ） 11、求多跨连续双向板某区格的跨中最大正弯矩时，板上活荷载应按满布考虑。 （ × ） 12、求多跨连续双向板某区格的板支座最大负弯矩时，板上荷载应按棋盘式布置。 （ × ） 13、按塑性理论计算连续梁、板内力时，需满足采用热处理钢筋的限制。 （ × ） 14、对于四周与梁整浇的多区格双向板楼盖，按弹性理论或塑性理论计算方法得到的所有区格的弯矩值均可予以减少。 （ × ） 15、钢筋混凝土四边简支双向板，在荷载作用下不能产生塑性内力重分布。 （ × ） 16、在四边简支的单向板中，分布钢筋的作用主要为：浇捣混凝土时固定受力钢筋位置；抵抗由于温度变化或混凝土收缩引起的应力；承受板上局部荷载产生的应力；承受沿短边方向的弯矩，分布钢筋一般位于受力钢筋的下方。 （ × ） 17、按塑性理论计算双向板时，上限解只满足平衡条件、屈服条件，计算结果偏大；下限解只满足机动条件、屈服条件，计算结果偏小。 （ × ） 18、单向板只布置单向钢筋，双向板需布置双向钢筋。 （ × ） 19、 钢筋混凝土连续梁考虑塑性内力重分布后，梁截面承载能力的计算值有所提高。 （√ ） 20、 在受弯构件中，受拉纵筋配筋率减小，截面塑性铰的转动能力增大。 （√ ） 21、 塑性铰可以承受一定的弯矩，并能作单向有限的转动。 （√ ） 22、 钢筋混凝土静定结构和超静定结构均可形成塑性铰，因此都存在内力重分布。 （ × ） 23、 钢筋混凝土连续梁中，塑性铰总在支座处出现。 （ × ） 24、 超静定结构出现足够多的塑性铰，形成机动体系后，才是完全内力重分布。 （ × ） 25、 弯矩包络图就是抵抗弯矩图。 （ × ） 26、 当0.35时，塑性铰形成，内力均可实现完全分布。 （ × ） 27、具有四边支承的板，当板的长边与短边之比较大时，板上的荷载主要沿长跨方向传递。 （ × ） 28、现浇楼盖中的连续梁，在进行正截面承载力计算时，跨中按T形截面计算，而支座则按矩形截面计算。 （√ ） 29、弯矩包络图即为抵抗弯矩图。 （× ） 30、使梁跨中或支座产生最大内力的活荷载位置谓最不利位置。 （√ ） 31、不论静定或超静定钢筋混凝土结构，随外载的增大，均存在截面应力重分布现象。 （√ ） 32、静定钢筋混凝土构件，截面之间同样存在着内力重分布。 （× ） 33、不论静定或超静定钢筋混凝土结构，受拉钢筋屈服后，均可形成塑性铰。 （√ ） 34、配件率越大，塑性铰转动能力也越大。 （× ） 35、超静定钢筋混凝土结构内力重分布始于塑性铰的形成。 （× ） 36、超静定结构出现足够多的塑性铰而形成机动体的才能算“完全的内力重分布”。 （√ ） 37、多跨连续梁经调幅后，可做到既省钢筋又提高承载力。 （√ ） 38、单向板肋梁楼盖中，考虑拱作用后，板配筋时跨中及支座弯矩均可按减少20％考虑。 （× ） 39、次梁传递荷载给主梁，该处应设附加箍筋或吊筋。 （√ ） 40、塑性铰线的位置遵循一定的规律，因而一个板只能有一种破坏机构。 （√ ） 41、当矩形板的长边与短边之比小于2.0时，就一定是双向板。 （× ） 42、连续梁在各种不利荷载布置情况下，任一截面内力均不会超过该截面内力包络图上数值 （√） 43、钢筋混凝土连续梁中，塑性铰总是在支座截面先出现。 （× ） 44、按弹性理论计算钢筋混凝土连续梁时，不必要求满足0.35的要求。 （√ ） 45、用调幅法计算连续梁的内力，可以提高梁的极限承载力。 （× ） 46、双向板的跨中要设置分布钢筋。 （× ） 第11章 钢筋混凝土平面楼盖 一、选择题 1. 当求多跨连续梁某跨最大跨中弯矩时，活荷载应在（ ） A、该跨布置活荷载，然后向两侧隔跨布置； B、每跨都布置； C、该跨不布置，左右相邻跨布置，然后再向两侧隔跨布置。 2．对四周与粱整体连接的单向板中间跨的跨中截面及中间支座截面，考虑板的内拱作用，其计算弯矩降低（ ）： A、10%； B、5%； C、20%。 3. 按弹性理论计算单向板肋梁楼盖时，对板和次梁采用折算荷载进行计算的原因是（ ）： A、考虑支座的约束作用； B、考虑内力重分布； C、板长跨方向可传递荷载。 4. 混凝土构件截面的内力重分布存在于（ ） A、超静定结构中； B、静定结构中； C、A和B中。 5. 弯矩调幅法计算连续粱内力时，要求ξ≤0.35，其目的是（ ） A、构件变形或裂缝过大； B、保证塑性铰的转动能力； C、防止发生脆性破坏。 6. 等跨连续梁在均布荷载作用下，按塑性设计应（D） A、对跨中弯矩调幅使之减小 B、对支座弯矩调幅使之减小 C、对跨中和支座弯矩调幅使之减小 D、对支座弯矩调幅使之减小，对跨中弯矩调幅使之增加，要满足平衡条件 二、判断题 1. 板在一般情况下均能满足斜截面受剪承载力要求，设计时可不进行受剪承载力计算（ ）。 2. 当矩形板的长边与短边之比小于2.0时，不一定是双向板（ ）。 3. 用调幅法计算连续粱的内力，可以节约钢筋，但不能提高粱的极限承载力（ ）。 4. 连续粱截面的ξ愈大，其塑性铰的转动能力也愈大（ ）。 5. 钢筋混凝土连续粱中，塑性铰总是在支座截面先出现（ ）。 6. 材料的强度设计值大于材料的强度标准值（ ）。 7. 荷载的分项系数在任何情况下都大于1（ ）。 四、计算题 1. 已知：两端固定钢筋混凝土梁，采用对称配筋，梁跨中与支座处抵抗弯矩设计值均为M。 求：（1）按弹性理论设计时可承受的线荷载设计值q。 （2）按塑性理论设计时可承受的线荷载设计值q。 一、选择题答案 1．A； 2．C； 3．A； 4．C； 5．B； 6．D 二、判断题答案 1．√； 2．√； 3．√； 4．X； 5．X； 6．X； 7．X 四、计算题答案 已知：一两端固定钢筋混凝土梁，采用对称配筋，梁跨中与支座处抵抗弯矩设计值均为M。 求：（1）按弹性理论设计时可承受的线荷载设计值q。 （2）按塑性理论设计时可承受的线荷载设计值q。 解：由于梁上下对称配筋，所以在任一截面处的抵抗弯矩均等于M。 （1）控制截面为支座边缘 112M由Mql2得：q2 12l（2）当支座边缘截面弯矩达到抵抗弯矩M时，支座两端同时出现塑性铰。原两端固支体系可视为两端简支，为静定体系，在外荷载作用下，直至跨中截面的弯矩达到抵抗矩M时，将在跨中又出现塑性铰，整个结构变为一次可变体系，达到了极限状态。从弹性极限状态到塑性极限状态，外荷载的增量可由简支梁求得 111 ql2ql2Mql2 824121 可得：qq 3112M按塑性理论设计时可承受的线荷载设计值q为12。 3l混凝土结构中册习题答案

第11章

11．1 解：1、求支座截面出现塑性铰时的均布荷载q1 首先计算支座截面极限抗弯承载力MuA：

2

C20混凝土查得fc=9.6N/mm2, 316 As=603mm

xAsfy1fcb60330094mmbh09.6200MuAx94Asfy(h0)603300(465)75.6KNm22 A 1 B 按弹性分析：MAMuA12MuA1275.6ql2, q25.2kNm 2212l6q125.2kN/m

2、计算跨中极限抗弯承载力Mu1：2

16 As=402mm

2

x6340230063mm, Mu140230046552.3kNm

29.6200总弯矩M总MuAMu175.652.3127.9kNm 由M总

8M总8127.9pul2 得 pu28.4kN/m

8l2623、若均布荷载同为pu,按弹性计算的支座弯矩

MAe22M总127.985.3kNm 33MAeMAu85.375.60.114

MAe85.3则调幅系数

11．2 解：As1=AsA=644mm2/m， fy=210N/mm2, h0=120-20=100mm

64421014.1mmbh09.6100014Mu644210(100)12.58kNm/m

2xM总2Mu25.2kNm/m

,

8/10@100

825.2pu2212.6kN/m2

ln1418M总A

8/10@100 B

11．3 解：塑性铰线位置如图所示。

a

a

l

取出一块梯形板块为隔离体，对铰支座AB取力矩平衡：

B 1(la) 32la 4la 2A la21lalalam(la)pua

23224la2alalalalampupapul2au2488324 24mpul2ala