栏杆计算

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海黄和紫檀哪个更有价值

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北京十里河古玩市场，美不胜收的各类手串让记者美不胜收。“黄花梨和紫檀是数一数二的好料，市场认可度又高，所以我们这里专注做这两种木料的手

串。”端木轩的尚女士向记者引见说。

海黄紫檀领风骚

手串是源于串珠与手镯的串饰品，今天曾经演化为集装饰、把玩、鉴赏于一体的特征珍藏品。

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“目前珍藏、把玩木质手串的人越来越多，特别是海黄和印度小叶檀最受藏家追捧，有人把黄花梨材质的手串叫做腕中黄金。”纵观海南黄花梨近十年的价钱行情，不难置信尚女士所言非虚。

一位从事黄花梨买卖多年的店主夏先生通知记者，在他的记忆中，2000年左右黄花梨上等老料的价钱仅为60元/公斤，2002年大量收购时，价

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格也仅为2万元/吨左右，而往常，普通价钱坚持在7000-8000元/公斤，好点的1公斤料就能过万。“你看这10年间海南黄花梨价钱涨了百余倍，都说

水涨船高，这海黄手串的价钱自然也是一路飙升。”

“这串最低卖8000元，能够说是我们这里海黄、小叶檀里的一级品了，普通这种带鬼脸的海黄就是这个价位。”檀梨总汇的李女士说着取出手串

让记者感受一下，托盘里一串直径2.5m

m的海南黄花梨手串熠熠生辉，亦真亦幻的自然纹路令人入迷。当问到这里最贵的海黄手串的价钱时，李女士和记者打起了“太极”，几经追问才通知记者，“有

10万左右的，普通不拿出来”。

同海南黄花梨并排摆放的是印度小叶檀手串，价位从一串三四百元到几千元不等。李女士引见说，目前市场上印度小叶檀原料售价在1700元/公斤左

右，带金星的老料售价更高，固然印度小叶檀手串的整体售价不如海黄手串高，但近年来有的也翻了数十倍，随着老料越来越少，未来印度小叶檀的升值空间很大。

“和海黄手串比起来，印度小叶檀的价钱相对低一些，普通买家能消费得起。”正说着店里迎来一位老顾客，这位顾客通知记者，受经济条件所限，他是先从1000元以内的小叶檀手串玩起，再一步一步升级的。“我这算是以藏养藏吧，往常手里面也有上万元的了。”

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记者走访发现，无论是出于珍藏赏玩还是以投资为目的，海南黄花梨和印度小叶檀手串以其品相精巧与投资前景可期成为珍藏市场宠儿，同领风骚。

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料少品优身价高

一条木质手串价位低的一二百元，高的可达上万元，百余倍的差价主要体往常手串的材质、品相上，珍稀老料、品相好的价钱较高，升值空间也比较大。

“2008以后，海黄里的好料就曾经很难找了，当地老百姓的老房子、老家具之类的都曾经收得差不多了，海黄真是木材里的大熊猫。”店主夏先生说。

海南黄花梨是我国海南特类稀有宝贵树种，由于前期掠取性开发，海南黄花梨曾经呈现干涸态势；而小叶紫檀价钱逐年上涨，一棵小叶紫檀的树至少要

500年以上才可成材，原料的生长速度远远跟不上销售的速度。“提起紫檀木料，业内常说十檀九空，老料太少了，要是还带金星就太宝贵了，用这样的根

料、边角料做的手串是十分有价值的。”

往常手串的珍藏把玩曾经进入了按品相论价的时期，同样规格的手串因种类、品相不同价钱会相差数倍，其中海黄鬼脸和老料金星小叶檀通常被以为是目前市场上身价最高的木质手串。

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“海黄鬼脸是生长过程中的结疤所致，它的结疤跟普通树种不同，纹理外形多样，生动多变，可呈现美丽的图案，特别是用带颗颗鬼脸的一块料做成的海

黄手串，备受玩家喜欢，价钱也就高。”夏先生还通知记者，小叶紫檀里老料带金星要比不带金星的价钱贵出数十倍“不是一切的小叶紫檀树干都能产生金星，只需

特殊土壤环境下才干构成，而且从老料中开出的金星最为少见。”正因如此，老料金星小叶紫檀在市场上也是千金难求。

除了自身体质和原本品相，经过长时间把玩构成包浆后也会令手串身价倍增，这就是圈内人常挂在嘴边的“盘”。木质手串中的紫檀、黄花梨、老山檀等

宝贵木材内部都具有油性，经过长时间正确把玩，串珠自身油脂慢慢外泄，和空气接触后慢慢氧化，相互融通，逐步构成具有琥珀质感的表面皮壳。

“从目前来看，像鬼脸海黄和老料金星小叶檀你买了摆在那里也能增值，但盘出来的手串增值更明显。”夏先生说，一位老顾客两年前花6万元从他店里买了一串海黄油梨手串，盘好之后他打算出价10万元回收，对方说几钱都不卖。

常言道：乱世黄金，盛世珍藏。随着人们生活消费水平不时进步，开端从事手串把玩、珍藏的人越来越多，而材质、品相等的选择都充溢学问，非一日之功。

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细辨真伪慎投资

自古以来物以稀为贵，宝贵老料越少价值自然越高，而鱼龙混杂、以次充好的市场现状正提示着文玩新手和投资者认真辨别，谨慎买卖。

夏先生引见说，海南黄花梨和越南黄花梨、小叶紫檀和大叶紫檀在价钱上有很大差距，把越黄当海黄、大叶紫檀当小叶紫檀来珍藏其价值就会大打折扣，这就需求藏家控制相关学问，仔细分辨。

海南黄花梨普通比越南黄花梨贵三倍，市场上有很多商家用越黄充任海黄卖，这就需求买家认真辨别。普通来讲，海黄颜色相对深一些，纹路明晰流利，

如行云流水，闻起来是幽幽的降香；而越黄颜色要浅一些，纹路也略粗，闻起来香味里面带点酸。假如在选择手串时难辨海黄还是越黄，花纹漂亮是首选。

目前市场上带金星的印度小叶檀很受欢送，但业内人士提示，要当心金星是用铜粉加胶伪造的，而分辨金星真伪相对艰难一些，在置办时较为可行的操作是认真察看珠子内侧金星状况。

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业内人士表示，辨别手串木质真伪的最好办法就是多看、多闻、多上手，没有一定的阅历积聚，想要经过有限的差别去精确辨别它们似乎很难。关于初入

门的新手而言，要摆正心态，碰到入眼的手串要冷静一下，心态平和一些，不要有捡漏以至占低价的心态。在不被夸大广告、侥幸心理左右，多接触真品海黄和小叶

檀手串的同时，量入为出，不盲目置办是谨慎投资的明智选择。

此外，投资的谨慎还体往常“盘出来的好东西”。像文玩核桃、木质手串这一类藏品都是需求经过把玩者用心盘玩，构成包浆后，充溢灵气光泽的手串就会随之增值。

盘手串要细致、有耐烦，经过用柔软的棉布盘搓、在阴凉处自然放置、让珠子自然单调等过程，不能直接用手盘，特别留意不要在任何时分接触较大的水分。

“前段时间有顾客买了一串十分好的小叶檀手串，直接手盘，没几天珠子就发乌了，原本很有珍藏价值的，可惜了。”一手串卖家难掩可惜地通知记者。

海黄和紫檀的珍藏价值为业界看好，未来市场前景悲观。但业界专家表示，投资有风险，特别是对刚入门的新手，谨慎而行许是无害的。

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外装饰工程 建筑护栏 设计计算书

设计： 校对： 审核： 批准：

安徽省凌志实业发展有限责任公司

二〇一六年九月二十一日

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目录

1 计算引用的规范、标准及资料 ............................................................................................................ 1

1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：............................................................................................ 1 1.2 建筑设计规范： ................................................................................................................. 1 1.3 玻璃规范： ......................................................................................................................... 1 1.4 钢材规范： ......................................................................................................................... 2 1.5 胶类及密封材料规范： ...................................................................................................... 2 1.6 相关物理性能等级测试方法：............................................................................................ 3 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) .................................................................................. 3 1.8 土建图纸： ......................................................................................................................... 3

2 基本参数 ............................................................................................................................................. 3

2.1 栏杆所在地区 ..................................................................................................................... 3 2.2 地面粗糙度分类等级 .......................................................................................................... 3 2.3 抗震设防 ............................................................................................................................ 3

3 栏杆承受荷载计算 ............................................................................................................................... 4

3.1 风荷载标准值的计算方法 ................................................................................................... 4 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 ........................................................................................ 5 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 ........................................................................................ 5 3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 ...................................................................... 6 3.5 平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值 ...................................................................... 6 3.6 作用效应组合 ..................................................................................................................... 6

4 栏杆横杆计算 ...................................................................................................................................... 7

4.1 栏杆横杆荷载计算 .............................................................................................................. 7 4.2 栏杆横杆在水平荷载作用下的强度计算 ............................................................................. 8 4.3 在水平荷载作用下横杆挠度计算 ........................................................................................ 8

5 栏杆立杆计算 ...................................................................................................................................... 8

5.1 栏杆立杆荷载计算 .............................................................................................................. 9 5.2 栏杆弯矩设计值计算 ........................................................................................................ 10 5.3 栏杆立杆抗弯强度校核 .................................................................................................... 11 5.4 栏杆立杆挠度计算 ............................................................................................................ 12

6 栏杆玻璃的计算 ................................................................................................................................ 14

6.1 玻璃板块荷载计算 ............................................................................................................ 14 6.2 玻璃的强度计算 ............................................................................................................... 15 6.3 玻璃最大挠度校核 ............................................................................................................ 15

7 附录 常用材料的力学及其它物理性能 .............................................................................................. 17

工程·建筑护栏设计计算书 安徽省凌志实业发展有限责任公司

建筑护栏设计计算书

1 计算引用的规范、标准及资料 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：

1.2 建筑设计规范：

1.3 玻璃规范：

第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 第2部分：低辐射镀膜玻璃》 第3部分：夹层玻璃》 第2部分：钢化玻璃》 GB50429-2007 JGJ102-2003 JGJ113-2015 GB/T21086-2007 JG/T231-2007 JG/T342-2012 DGJ08-56-2012

GB/T17740-1999 GB50017-2003 JGJ3-2010 GB19155-2003 JGJ/T97-2011 JGJ145-2013 GB50367-2013 GB50010-2010 JG160-2004

CECS1：2003 GB50661-2011 GB50223-2008 GB50009-2012 GB50068-2001 GB50011-2010 GB50016-2014 GB50057-2010 GB50018-2002

GB/T115.1-2013 GB/T115.2-2013 GB17840-1999 GB11614-2009 GB15763.3-2009 GB15763.2-2005

1

《铝合金结构设计规范》 《玻璃幕墙工程技术规范》 《建筑玻璃应用技术规程》 《建筑幕墙》 《建筑玻璃采光顶》 《建筑用玻璃与金属护栏》 《建筑幕墙工程技术规范》 《地震震级的规定》 《钢结构设计规范》 《高层建筑混凝土结构技术规程》 《高处作业吊蓝》 《工程抗震术语标准》 《混凝土结构后锚固技术规程》 《混凝土结构加固设计规范》 《混凝土结构设计规范》 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 《建筑防火封堵应用技术规程》 《钢结构焊接规范》 《建筑工程抗震设防分类标准》 《建筑结构荷载规范》 《建筑结构可靠度设计统一标准》 《建筑抗震设计规范》 《建筑设计防火规范》 《建筑物防雷设计规范》 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 《镀膜玻璃 《镀膜玻璃 《防弹玻璃》 《平板玻璃》 《建筑用安全玻璃 《建筑用安全玻璃 工程·建筑护栏设计计算书 安徽省凌志实业发展有限责任公司

《建筑用安全玻璃 防火玻璃》 GB15763.1-2009 《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008 《热弯玻璃》 JC/T915-2003(2014) 《压花玻璃》 JC/T511-2002 《中空玻璃》 GB/T11944-2012

1.4 钢材规范：

《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005 《不锈钢棒》 GB/T1220-2007 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009 《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007 《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007 《不锈钢丝》 GB/T4240-2009 《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007 《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000 《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T127-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-2012 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007 《耐候结构钢》 GB/T4171-2008 《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2012 《碳钢焊条》 GB/T5117-2012 《碳素结构钢》 GB/T700-2006 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999

1.5 胶类及密封材料规范：

《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001 《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001 《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004 《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008 《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007

《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005 《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005 《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》 JG/T174-2014 《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003 《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006

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《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007 《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008 《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002 《中空玻璃用弹性密封胶》 GB/T29755-2013 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2014

1.6 相关物理性能等级测试方法：

《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015 《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000 《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001 《金属材料 拉伸试验 第1部分：室温试验方法》 GB/T228.1-2010

1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 1.8 土建图纸：

2 基本参数 2.1 栏杆所在地区

xxxx地区；

2.2 地面粗糙度分类等级

栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；

D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

2.3 抗震设防

按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：

1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；

2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；

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3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；

在围护结构抗震设计计算中：

1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；

3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；

根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，xxxxxx地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.04；

3 栏杆承受荷载计算 3.1 风荷载标准值的计算方法

栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算： wk=βgzμzμs1w0 ……8.1.1-2[GB50009-2012] 上式中：

wk：作用在栏杆上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.4m； βgz：高度z处的阵风系数；

根据不同场地类型,按以下公式计算：

βgz=1+2gI10(z/10)-α ……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]

其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；

A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m； 也就是：

对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m； 对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m； 对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m； 对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m； g：峰值因子，取2.5；

I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；

α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；

对于B类地形，5.4m高度处的阵风系数为： βgz=1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15=1.7 μz：风压高度变化系数；

根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算： A类场地：μzA=1.284×(z/10)0.24 B类场地：μzB=1.000×(z/10)0.30

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C类场地：μzC=0.4×(z/10)0.44 D类场地：μzD=0.262×(z/10)0.60

公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：

对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m； 对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m； 对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m； 对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m； 对于B类地形，5.4m高度处风压高度变化系数： μz=1.000×(10/10)0.30=1 μs1：局部风压体型系数；

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：

1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；

3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 对于栏杆来说，其取值查表得： μs1(1)=1.4

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0； 2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；

3 当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：

μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4 ……8.3.4[GB50009-2012] 其中：

μs1(25)=0.8μs1(1)=1.12

计算支撑结构时的构件从属面积： A=1.03×1.2=1.236m2 LogA=0.092

则计算非直接承受风荷载的支撑结构时的局部风压体型系数为： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4 =1.382

而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为： μs1=1.4

w0：基本风压值(MPa)，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，福建邵武地区取0.0003MPa；

3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值

wk=βgzμzμs1w0

=1.7×1×1.382×0.0003

=0.000705MPa 因为wk<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa。

3.3 计算面板材料时的风荷载标准值

wk=β

gzμzμs1w0

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=1.7×1×1.4×0.0003

=0.000714MPa 因为wk<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa。

3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值

qEk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003] qEk：垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； βE：动力放大系数,取5.0；

αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：栏杆构件的重力荷载标准值(N)； A：栏杆构件的面积(mm2)；

3.5 平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值

PEk=βEαmaxGk ……5.3.5[JGJ102-2003] PEk：平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值(N)； βE：动力放大系数,取5.0；

αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：栏杆构件的重力荷载标准值(N)；

按照JGJ102规范5.4节条文说明部分的规定，对于竖向栏杆和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃栏杆，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。

3.6 作用效应组合

荷载和作用效应按下式进行组合：

S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……5.4.1[JGJ102-2003] 上式中：

S：作用效应组合的设计值；

SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；

Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； γG、γw、γE：各效应的分项系数；

ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。

上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下： 进行栏杆构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：γG：1.2； 风 荷 载：γw：1.4； 地震作用：γE：1.3； 进行挠度计算时；

重力荷载：γG：1.0； 风 荷 载：γw：1.0；

地震作用：可不做组合考虑；

上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0； 地震作用的组合系数ψE为0.5；

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4 栏杆横杆计算

基本参数：

1：计算点标高：5.4m； 2：力学模型：简支梁；

3：横杆跨度：W=1200mm；

4：栏杆用途：住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园； 5：横杆材料及特性：

杆件材料：不锈钢,钢管； 抗弯强度：178MPa；

荷载方向(水平)惯性矩：Iy=102300mm4； 荷载方向(水平)抵抗矩：Wy=5110mm3； 荷载方向(垂直)惯性矩：Ix=193200mm4； 荷载方向(垂直)抵抗矩：Wx=40mm3；

本处横杆按简支梁力学模型进行设计计算，实际栏杆结构示意图如下：

上图参数： A=100mm B=120mm C=100mm D=780mm E=150mm L=1030mm W=1200mm

4.1 栏杆横杆荷载计算

按规范GB50009-2012第5.5.2条规定： 住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，栏杆顶部的水平荷载应取1.0KN/m； 学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆、体育场，栏杆顶部的水平荷载应取1.0KN/m，竖向荷载应取1.2KN/m，水平荷载和竖向荷载应分别考虑(不同时考虑)； 结合本计算的实际情况，只考虑qkh=1.0KN/m的顶部水平均布荷载，不必考虑顶部垂直均布荷载。

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4.2 栏杆横杆在水平荷载作用下的强度计算

(1)横杆在水平荷载作用下的弯矩计算值：

My：水平荷载作用下的弯矩计算值(N·mm)； qh：横杆上作用的水平均布荷载设计值(N/mm)； qkh：横杆上作用的水平均布荷载标准值(N/mm)； W：横杆跨度(mm)； My=qhW2/8

=1.4×qkhW2/8

=1.4×1.0×12002/8 =252000N·mm (2)抗弯强度校核：

按简支梁抗弯强度公式,应满足： My/γWy≤f 上式中：

My：水平荷载作用下栏杆横杆的弯矩计算值(N·mm)； Wy：横杆在水平荷载作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； γ：塑性发展系数：

对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00； 对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；

对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00； 此处取：γ=1.00；

f：横杆的抗弯强度计算值，取178MPa； 则：

My/γWy=252000/1.00/5110 =49.315MPa≤178MPa

横杆在水平荷载作用下的抗弯强度满足要求。

4.3 在水平荷载作用下横杆挠度计算

Iy：水平荷载作用方向横杆惯性矩：102300mm4； E：横杆的弹性模量，为206000MPa； qkh：横杆水平均布荷载(N/mm)； W：横杆跨度(mm)；

水平荷载作用下横杆挠度计算值为： dfh=5qkhW4/384EIy

=5×1.0×12004/384/206000/102300 =1.281mm

而df,lim=1200/250 =4.8mm

所以，在水平荷载作用下横杆挠度满足设计要求！

5 栏杆立杆计算

基本参数：

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1：计算点标高：5.4m； 2：力学模型：悬臂梁；

3：立杆跨度：L=1030mm； 4：玻璃连接形式：四点驳接； 5：立杆材料及特性：

杆件材料：不锈钢,60×60×3不锈钢管 抗弯强度：178MPa

荷载方向惯性矩：Ix=371700mm4 荷载方向抵抗矩：Wx=12380mm3 立杆截面面积：A=684mm2 本处立杆按悬臂梁力学模型进行设计计算。

5.1 栏杆立杆荷载计算

对本计算中的栏杆的立杆来说，主要承受的荷载包括： 1：栏杆相关材料自重荷载传递到立杆上轴向力；

2：栏杆玻璃承受的风荷载与地震荷载组合以集中荷载方式传递到立杆上； 3：横杆在水平荷载作用下传递到立杆上集中荷载；

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012要求，并结合实际工程情况，可以确定：上述的2、3两项荷载不会同时作用，因此计算立杆的时候需要考虑的以下组合： 1：上述第1项+第2项组合 2：上述第1项+第3项组合

在实际计算中，栏杆立杆为悬臂梁，由于底端固定，因此应该按压弯杆件进行计算。 (1)横杆传递的作用力：

P：横杆传递到立杆的水平作用力(N)；

qh：横杆上作用的均布荷载设计值(N/mm)； qkh：横杆上作用的均布荷载标准值(N/mm)； W：横杆跨度(mm)； P=qhW

=1.4×qkhW

=1.4×1.0×1200 =1680N

(2)玻璃板在风荷载作用下的荷载：

qwk：玻璃板在风荷载作用下的荷载标准值(N)； qw：玻璃板在风荷载作用下的荷载设计值(N)； wk：风荷载标准值(MPa)； W：横杆跨度(mm)； qwk=wkWD

=0.001×1200×780 =936N qw=1.4qwk =1.4×936 =1310.4N

(3)玻璃板在地震作用下的荷载：

qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； βE：动力放大系数,取5.0；

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αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；

Gk/A：每平米构件的重力荷载标准值(N)，按0.0005MPa近似选取； A：幕墙构件的面积(mm2)；

qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.04×0.0005 =0.0001MPa

qEk：水平地震作用荷载标准值(N)； W：横杆跨度(mm)； qEk=qEAkWD

=0.0001×1200×780 =93.6N

qE：水平地震作用荷载计算值(N)； qE=1.3qEk =1.3×93.6 =121.68N

(4)立杆受玻璃传递来的水平荷载组合：

用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] q：每块玻璃的水平总荷载设计值(N)； q=qw+0.5qE

=1310.4+0.5×121.68 =1371.24N

P1：每块玻璃通过单个驳接点传递给立柱的水平集中荷载设计值(N)； P1=q/2

=1371.24/2 =685.62N

用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] qk：每块玻璃的水平总荷载标准值(N)； qk=qwk =936N

Pk1：每块玻璃通过单个驳接点传递给立柱的水平集中荷载标准值(N)； Pk1=qk/2 =468N

5.2 栏杆弯矩设计值计算

(1)横杆力作用下在立杆根部产生的弯矩计算值：

Mx1：横杆力作用下在立杆根部产生的弯矩计算值(N·mm)； P：横杆传递的作用力计算值(N)； Mx1=P(C+D+E)

=1680×(100+780+150) =1730400N·mm

(2)玻璃板块传递到立杆上的荷载在根部产生的弯矩计算值：

Mx2：节点2处力P1在立杆根部产生的弯矩计算值(N·mm)； Mx2=P1(C+D-A)

=685.62×(100+780-100) =534783.6N·mm

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Mx3：节点1处力P1在立杆根部产生的弯矩计算值(N·mm)； Mx3=P1(A+C)

=685.62×(100+100) =137124N·mm

5.3 栏杆立杆抗弯强度校核

(1)考虑结构自重荷载以及横杆水平推力作用情况下的立杆强度计算： 按压弯杆件的抗弯强度公式，计算应满足： N/φA+Mx1/γWx(1-0.8N/NE) ≤f 上式中：

N：立杆的轴压力计算值(N)；

Gak：每平米结构近似自重荷载标准值(MPa)，近似取0.0005MPa； N=1.2GakDW

=1.2×0.0005×780×1200 =561.6N

φ：轴心受压构件的整体稳定系数； A：立杆毛截面面积(mm2)；

Mx1：横杆作用力下立杆根部的弯矩计算值(N·mm)； γ：塑性发展系数：

对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00； 对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；

对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00； 本计算中取1.00 ；

Wx：在弯矩作用方向的毛截面抵抗矩(mm3)； NE：临界轴压力(N)；

E：型材弹性模量：206000MPa；

f：型材的抗弯强度设计值，取178MPa； 由于：

i：回转半径(mm)； λ：构件长细比； i=(Ix/A)0.5=23.3114mm λ=L/i=44.1844

按JGJ102-2003第6.3.9条规定，此细比不应大于150，满足规范要求！ 据λ查表6.3.8[JGJ102-2003]得φ=0.881，则： NE=π2EA/(1.1λ2)

=3.142×206000×684/(1.1×44.18442) =6922.132N

N/φA+Mx1/γWx(1-0.8×N/NE)

=561.6/0.881/684+1730400/1.00/12380/(1-0.8×561.6/6922.132) =140.803MPa≤178MPa

所以，在横杆水平推力作用下立杆的抗弯强度满足要求。

(2)考虑结构自重荷载以及玻璃板块传递到立杆的集中荷载作用情况下的立杆强度计算： 按压弯杆件的抗弯强度公式，计算应满足： N/φA+(Mx2+Mx3)/γWx(1-0.8N/NE) ≤f 上式中：

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N：立杆的轴压力计算值(N)；

φ：轴心受压构件的整体稳定系数； A：立杆毛截面面积(mm2)；

Mx2、Mx3：玻璃通过驳接件传递到立杆的荷载在根部的弯矩计算值(N·mm)； γ：塑性发展系数：

对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00； 对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；

对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00； 本计算中取1.00 ；

Wx：在弯矩作用方向的毛截面抵抗矩(mm3)； NE：临界轴压力(N)；

E：型材弹性模量：206000MPa；

f：型材的抗弯强度设计值，取178MPa； 由于：

i：回转半径(mm)； λ：构件长细比； 根据上面的计算： N=561.6N i=23.3114mm λ=44.1844 φ=0.881

NE=6922.132N

N/φA+(Mx2+Mx3)/γWx(1-0.8×N/NE)

=561.6/0.881/684+(534783.6+137124)/1.00/12380/(1-0.8×561.6/6922.132) =55.243MPa≤178MPa

所以，玻璃板块通过驳接件传递到立杆上的荷载产生的立杆抗弯强度满足要求。

5.4 栏杆立杆挠度计算

(1)横杆力作用下在立杆悬臂端产生的挠度计算值：

df1：横杆力作用下在立杆悬臂端产生的挠度计算值(N·mm)； Ix：立杆惯性矩：371700mm4

E：杆件的弹性模量，为206000mm4 P：横杆传递的作用力设计值(N)； Pk：横杆传递的作用力标准值(N)； Pk=P/1.4；

悬臂梁的挠度计算公式可查询建筑结构静力计算手册： df1=Pkb2L×(3-β)/6EI b=C+D+E β=b/L

带入各参数，得： β=(C+D+E)/L

=(100+780+150)/1030 =1

df1=Pk(C+D+E)2L×(3-β)/6EIx

=1200×(100+780+150)2×1030×(3-1)/6/206000/371700

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=5.708mm

而df,lim=2×1030/250 =8.24mm 因为：

df1=5.708mm≤8.24mm

所以，在横杆水平推力作用下立杆的悬臂端挠度计算值满足要求。 (2)玻璃板传递给立杆的集中荷载在立杆悬臂端产生的挠度计算：

df2：节点2处集中力P1在立杆悬臂端产生的挠度计算值(N·mm)； Ix：立杆惯性矩：371700mm4

E：杆件的弹性模量，为206000mm4

悬臂梁的挠度计算公式可查询建筑结构静力计算手册： df2=Pk1b2L×(3-β)/6EI b=D+C-A β=b/L

带入各参数，得： β=(D+C-A)/L

=(780+100-100)/1030 =0.757

df2=Pk1(D+C-A)2L×(3-β)/6EIx

=468×(780+100-100)2×1030×(3-0.757)/6/206000/371700 =1.432mm

df3：节点1处集中力P1在立杆悬臂端产生的挠度计算值(N·mm)； Ix：立杆惯性矩：371700mm4；

E：杆件的弹性模量，为206000MPa；

悬臂梁的挠度计算公式可查询建筑结构静力计算手册： df3=Pk1b2L×(3-β)/6EI b=A+C β=b/L

带入各参数，得： β=(A+C)/L

=(100+100)/1030 =0.194

df3=Pk1(A+C)2L×(3-β)/6EI

=468×(100+100)2×1030×(3-0.194)/6/206000/371700 =0.118mm

dfg：玻璃板传递给立杆的集中荷载在立杆悬臂端产生的总挠度； dfg=df2+df3

=1.432+0.118 =1.55mm 因为：

dfg=1.55mm≤8.24mm

所以，玻璃板传递给立杆的集中荷载在立杆悬臂端产生的挠度计算值满足要求。

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6 栏杆玻璃的计算

基本参数：

1：计算点标高：5.4m；

2：分格尺寸：宽×高=B×H=1200mm×780mm； 3：玻璃配置：夹层玻璃，单片厚度12mm； 4：连接形式：四点连接，支撑点间距：宽度方向×高度方向=B1×H1=960mm×580mm；； 模型简图为：

6.1 玻璃板块荷载计算

(1)玻璃板块基本荷载计算： t：单片玻璃厚度(mm)；

wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；

GAk：夹层玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； qEAk：夹层玻璃地震作用标准值(MPa)； γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；

qk1-2：分配到单片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q1-2：分配到单片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； GAk=γg×2t

=0.0000256×2×12 =0.000614MPa qEAk=βEαmaxGAk

=5×0.04×0.000614 =0.000123MPa

qk1-2=0.5×(wk+0.5qEAk)

=0.5×(0.001+0.5×0.000123) =0.000531MPa

q1-2=0.5×(1.4×wk+0.5×1.3×qEAk))

=0.5×(1.4×0.001+0.5×1.3×0.000123) =0.00074MPa

(2)玻璃板块整体荷载组合计算：

用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]

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q=1.4wk+0.5×1.3×qEAk

=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000123 =0.00148MPa

用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] wk=0.001MPa

6.2 玻璃的强度计算

校核依据：σ≤[fg]

因为内外等片，按6.1.4[JGJ102-2003]规定，两片强度计算值相同，以下以外片为例计算应力：

θ：外片玻璃的计算参数； η：外片玻璃的折减系数；

qk1-2：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； b：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t：单片玻璃厚度(mm)；

θ=qk1-2b4/Et4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003] =0.000531×9604/72000/124 =0.3021

按系数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1；

σ：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q1-2：作用在幕墙外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； b：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； t：外片玻璃厚度(mm)；

m：外片玻璃弯矩系数, 取m=0.1342；

σ=6mq1-2b2η/t2 ……6.1.2[JGJ102-2003] =6×0.1342×0.00074×9602×1/122 =3.8134MPa 由于：

3.8134MPa≤fg1=84MPa(钢化玻璃) 玻璃的强度满足!

6.3 玻璃最大挠度校核

校核依据：

df=ημwkb4/D≤df,lim ……6.1.3-2[JGJ102-2003] 上面公式中：

df：玻璃板挠度计算值(mm)； η：玻璃挠度的折减系数；

μ：玻璃挠度系数，取μ=0.01501； wk：风荷载标准值(MPa)

b：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；

df,lim：许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的1/60，为16mm；其中：

D=Ete3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]

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上式中：

E：玻璃的弹性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； υ：玻璃材料泊松比，为0.2；

te=(2t3)1/3 ……6.1.4-5[JGJ102-2003] =(2×123)1/3 =15.119mm D=Ete3/(12(1-υ2))

=72000×15.1193/(12×(1-0.22)) =21599774.5635N·mm θ：玻璃板块的计算参数；

θ=wkb4/Ete4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003] =0.001×9604/72000/15.1194 =0.226

按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1 df=ημwkb4/D

=1×0.01501×0.001×9604/21599774.5635 =0.59mm

0.59mm≤df,lim=16mm(钢化玻璃) 玻璃挠度能够满足要求!

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7 附录 常用材料的力学及其它物理性能

一、 玻璃的强度设计值 fg(MPa)

JGJ102-2003表5.2.1 种类 普通玻璃 浮法玻璃 厚度(mm) 5 5～12 15～19 ≥20 5～12 钢化玻璃 15～19 ≥20 大面 28.0 28.0 24.0 20.0 84.0 72.0 59.0 侧面 19.5 19.5 17.0 14.0 58.8 50.4 41.3 二、 长期荷载作用下玻璃的强度设计值 fg(MPa)

JGJ113-2015表4.1.9 种类 平板玻璃 厚度(mm) 4～12 15～19 ≥20 4～12 半钢化玻璃 15～19 ≥20 4～12 钢化玻璃 15～19 ≥20 大面 9 7 6 28 24 20 42 36 30 侧面 6 5 4 20 17 14 30 26 21 三、 铝合金型材的强度设计值 (MPa )

GB50429-2007表4.3.4 铝合金牌号 6061 6063 6063A 状态 T4 T6 T5 T6 T5 T6 厚度 (mm) 不区分 不区分 不区分 不区分 ≤10 ≤10 强度设计值 抗拉、抗压 90 200 90 150 135 160 抗剪 55 115 55 85 75 90 四、 钢材的强度设计值(1-热轧钢材) fs(MPa)

JGJ102-2003表5.2.3 钢材牌号 Q235 Q345 厚度或直径d(mm) d≤16 d≤16 17

抗拉、抗压、抗弯 215 310 抗剪 125 180 端面承压 325 400 工程·建筑护栏设计计算书 安徽省凌志实业发展有限责任公司

五、 钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢) fs(MPa)

GB50018-2002表4.2.1 钢材牌号 Q235 Q345 抗拉、抗压、抗弯 205 300 抗剪 120 175 端面承压 310 400 六、 材料的弹性模量E(MPa)

JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9 材料 玻璃 铝合金、单层铝板 钢、不锈钢 消除应力的高强钢丝 蜂窝铝板 10mm 蜂窝铝板 15mm 蜂窝铝板 20mm E 0.72×105 0.70×105 2.06×105 2.05×105 0.35×105 0.27×105 0.21×105 材料 不锈钢绞线 高强钢绞线 钢丝绳 花岗石板 铝塑复合板 4mm 铝塑复合板 6mm E 1.2×105～1.5×105 1.95×105 0.8×105～1.0×105 0.8×105 0.2×105 0.3×105 七、 材料的泊松比υ

JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7 材料 玻璃 铝合金 铝塑复合板 花岗岩 υ 0.2 0.3(按GB50429) 0.25 0.125 材料 钢、不锈钢 高强钢丝、钢绞线 蜂窝铝板 υ 0.3 0.3 0.25 八、 材料的膨胀系数α(1/℃)

JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7 材料 玻璃 铝合金、单层铝板 钢材 铝塑复合板 花岗岩 九、 材料的重力密度γ

3g (KN/m)

α 0.8×10-5～1.0×10-5 2.3×10-5(按GB50429) 1.20×10-5 ≤4.0×10-5 0.8×10-5 材料 不锈钢板 混凝土 砖砌体 蜂窝铝板 α 1.80×10-5 1.00×10-5 0.50×10-5 2.4×10-5 JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7 材料 普通玻璃、夹层玻璃 钢化、半钢化玻璃 钢材 铝合金 γg 25．6 78．5 2700kg/m3(按GB50429) 材料 矿棉 玻璃棉 岩棉 γg 1.2～1.5 0.5～1.0 0.5～2.5 十、 板材单位面积重力标准值（MPa）

JGJ133-2001表5.2.2

18

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板材 厚度 （mm） 2.5 3.0 4.0 4.0 6.0 qk (N/m2) 67.5 81.0 112.0 55.0 73.6 板材 厚度 （mm） 1.5 2.0 2.5 3.0 qk (N/m2) 117.8 157.0 196.3 235.5 500～560 625～700 750～840 单层铝板 不锈钢板 铝塑复合板 蜂窝铝板（铝箔芯） 10.0 15.0 20.0 53.0 70.0 74.0 花岗石板 20.0 25.0 30.0 十一、 螺栓连接的强度设计值一(MPa)

JGJ102-2003表B.0.1-1 普通螺栓 螺栓的性能等级 抗锚栓和构件钢材的牌号 拉 ftb 普通螺栓 4.6、4.8级 5.6级 8.8级 锚栓 承压型连接高强度螺栓 构件 Q235钢 Q345钢 8.8级 10.9级 Q235钢 Q345钢 Q390钢 C级螺栓 抗剪 fvb 承压 fcb - - - - - - - 305 385 400 A、B级螺栓 抗拉 ftb 抗剪 fvb 承压 fcb - - - - - - - 405 510 530 锚栓 抗拉 ftb - - - 140 180 - - - - - 承压型连接高强度螺栓 抗拉 ftb - - - - - 抗剪 fvb - - - - - 承压 fcb - - - - - 170 140 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 210 190 400 320 - - - - - - - - - - - - - - 400 250 - 500 310 - - - 470 - - - - 590 615 十二、 螺栓连接的强度设计值二(MPa)

GB50429-2007表4.3.5-1 普通螺栓 螺栓的材料、性能等级 和构件铝合金牌号 2B11 铝合金 抗拉 ftv 170 150 — — — — — 抗剪 fvb 160 145 — — — — — 承压 fcb — — — — — 210 305 19

不锈钢 抗拉 ftv — — 200 280 — — — 抗剪 fvb — — 190 265 — — — 承压 fcb — — — — — 210 305 抗拉 ftv — — — — 170 — — 钢 抗剪 fvb — — — — 140 — — 承压 fcb — — — — — 210 305 普铝合金 2A90 通A2-50、A4-50 螺不锈钢 A2-70、A4-70 栓 钢 4.6、4.8级 构件 6061-T4 6061-T6 工程·建筑护栏设计计算书 安徽省凌志实业发展有限责任公司

6063-T5 6063-T6 6063A-T5 6063A-T6 5083-O/F/H112 — — — — — — — — — — 185 240 220 255 315 — — — — — — — — — — 185 240 220 255 315 — — — — — — — — — — 185 240 220 255 315 十三、 焊缝的强度设计值(MPa)

JGJ102-2003表B.0.1-3 构件钢材 焊接方法和焊条型号 自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊 自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊 自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊 自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊 牌号 厚度或直径 d（mm） d≤16 16＜d≤40 40＜d≤60 d≤16 16＜d≤35 35＜d≤50 d≤16 16＜d≤35 35＜d≤50 d≤16 16＜d≤35 35＜d≤50 抗压fcw 215 205 200 310 295 265 350 335 315 380 360 240 对接焊缝 抗拉和抗弯受拉ftw 一级、二级 215 205 200 310 295 265 350 335 315 380 360 240 三级 185 175 170 265 250 225 300 285 270 320 305 290 抗剪 fvw 125 120 115 180 170 155 205 190 180 220 210 195 角焊缝 抗拉、 抗压和 抗剪ffw 160 160 160 200 200 200 220 220 220 220 220 220 Q235钢 Q345钢 Q390钢 Q420钢 十四、 不锈钢螺栓连接的强度设计值(MPa)

JGJ102-2003表B.0.3 类别 A(奥氏体) 组别 A1、A2 A3、A4 A5 C1 C(马氏体) C3 C4 F(铁素体) 十五、 楼层弹性层间位移角限值

GB/T21086-2007表20 建筑高度 结构类型 建筑高度H（m） H≤150 20

性能等级 50 70 80 50 70 100 80 50 70 45 60 σb 500 700 800 500 700 1000 800 500 700 450 600 抗拉 230 320 370 230 320 460 370 230 320 210 275 抗剪 175 245 280 175 245 350 280 175 245 160 210 F1 150＜H≤250 H＞250 工程·建筑护栏设计计算书 安徽省凌志实业发展有限责任公司

框架 板柱-剪力墙 框架-剪力墙、框架-核心筒 筒中筒 剪力墙 框支层 多、高层钢结构 1/550 1/800 1/800 1/1000 1/1000 1/1000 — — 线性插值 线性插值 线性插值 — — — 1/500 — 1/250（GB50011-2010） 十六、 部分单层铝合板强度设计值（MPa）

JGJ133-2001表5.3.2 牌号 2A11 2A12 7A04 7A09 试样状态 T42 T42 T62 T62 厚度（mm） 0.5～2.9 ＞2.9～10.0 0.5～2.9 ＞2.9～10.0 0.5～2.9 ＞2.9～10.0 0.5～2.9 ＞2.9～10.0 抗拉强度fta1 129.5 136.5 171.5 185.5 273.0 287.0 273.0 287.0 抗剪强度fva1 75.1 79.2 99.5 107.6 158.4 166.5 158.4 166.5 上海规范表3.2.9【DGJ08-56-2012】 牌号 状 态 规定非比例延伸应力δ70 75 95 125 115 60 120 110 65 p0.2 抗拉强度fta1 抗剪强度fva1 58 74 97 47 93 86 50 32 34 43 56 52 27 50 29 1060 H14、H24 1050 H14、H24 1100 H14、H24 3003 3003 3004 5005 5052 H14 H24 O H14 H24、H34 O 十七、 铝塑复合板强度设计值（MPa）

JGJ133-2001表5.3.3 板厚t(mm) 4 抗拉强度fta2 70 抗剪强度fva2 20 十八、 蜂窝铝板强度设计值（MPa）

JGJ133-2001表5.3.4 板厚t(mm) 20 抗拉强度fta3 10.5 抗剪强度fva3 1.4 十九、 不锈钢板强度设计值（MPa）

JGJ133-2001表5.3.5 序号 屈服强度标准值σ0.2 抗弯、抗拉强度fts1 21

抗剪强度fvs1 工程·建筑护栏设计计算书 安徽省凌志实业发展有限责任公司

1 2 3 4

170 200 220 250 1 180 200 226 120 140 155 176

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